UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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a) Materiais: • aço do perfil: fy = 250 MPa E = 205.000 MPa • concreto: fck = 25 MPa γc = 24 kN/m 3 E c 1, 5 c = 42γ f = 24.691 MPa b) Dimensões da viga de aço: ck d = 450 mm bf = 200 mm hw = 425 mm tf = 12,5 mm tw = 8,0 mm c) Características geométricas: • Viga de aço: Aa = 84,0 cm 2 Ia = 29.043 cm 4 • Largura efetiva: Wa = 1.290 cm 3 Zpa = 1.455 cm 3 (módulo de resistência plástico) 231 Seguindo as recomendações da NBR 8800, a largura efetiva assume o menor dos seguintes valores: L 10. 000 = = 2. 500 mm 4 4 16 + b = 16× 120 + 200 = 2. 120mm tc f ( s − b ) = 3. 500 b f v f + mm Portanto, a largura efetiva b é igual a 2.120 mm
• Seção homogeneizada: Coeficiente de homogeneização: E 205. 000 n = = = 8, 30 (ações de curta duração) E 24. 691 c E 205. 000 n = = = 24, 91 (ações de longa duração ⇒ EUROCO<strong>DE</strong> 4) E / 3 24. 691 / 3 c Momento de inércia da seção homogeneizada: 1) para n = 8,30 Posição do centro de gravidade (ycg), medido a partir do topo da laje: y cg ⎛ 212 ⎞ 6, 0× ⎜ × 12⎟ + 34, 5× ( 84, 0) 8, 30 = ⎝ ⎠ = 12, 13 cm ⎛ 212 ⎞ ⎜ × 12 + 84, 0⎟ ⎝ 8, 30 ⎠ Momento de inércia: I tr = ⎛ 212 ⎜ ⎝ 8, 30 ⎞ ⎟ ⎠ 212 8, 30 3 12 12 2 2 ( 12, 13 − 6, 0) × × 12 + × + ( 34, 5 −12, 13) ( 84, 0) + 29. 043 I tr = 86. 274 cm 4 2) Para n = 24,91: Posição do centro de gravidade (ycg), medido a partir do topo da laje: y cg ⎛ 212 ⎞ 6, 0× ⎜ × 12⎟ + 34, 5× ( 84, 0) 24, 91 = ⎝ ⎠ = 18, 86 cm ⎛ 212 ⎞ ⎜ × 12 + 84, 0⎟ ⎝ 24, 91 ⎠ Momento de inércia: I tr = ⎛ 212 ⎜ ⎝ 24, 91 ⎞ ⎟ ⎠ 212 24, 91 3 12 12 2 2 ( 18, 86 − 6, 0) × × 12 + × + ( 34, 5 −18, 86) ( 84, 0) + 29. 043 Itr = 67. 706 cm 4 232
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
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130 Segundo VALLENILLA & BJORHOVDE
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5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
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138 axialmente comprimidos, de modo
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140 aderência obtidas experimental
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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154 Os pilares mistos abordados pel
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NS,c é a força cortante na interf
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N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
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d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
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onde Aa é a área da seção trans
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Page 291 and 292: REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
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Page 295 and 296: 276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
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