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a. Charge uniformément répartie b. Charge concentrée au milieu de la poutre Figure 76 Réactions du sol sous une poutre rigide Figure 77 Réactions du sol sous une poutre flexible 108
Dans la partie centrale de la poutre de la figure 77, la réaction qr du sol est pratiquement constante. On observe aussi la concentration de contraintes aux bords de la poutre, qui est caractéristique de toutes les structures de fondations reposant sur un appui élastique, quand on les calcule par la théorie de l’élasticité, ce qui plus une conséquence de la méthode qu’un phénomène réel. Par conséquent, on peut aussi admettre dans ce cas, sans faire de grande erreur, que la réaction du sol est uniformément répartie. Pour les sols gonflants, cette hypothèse permet de simplifier fortement les équations à résoudre. Ceci est encore justifié par le fait que la structure des semelles filantes (poutre de fondation, mur encastré dans le sol) se rapproche d’une poutre de rigidité infinie et que leur rigidité est encore augmentée par celle de la structure du bâtiment ou de l’ouvrage (Ejjaaouani, 1986). Nous ne pouvons considérer comme satisfaisante l’utilisation simultanée des équations différentielles de la flexion des poutres, sous leur forme classique (3.3) ou (3.53), avec une fonction définie à priori de soulèvement de la surface d’un massif de sol gonflant, car cela conduit à la séparation partielle de la fondation et du sol. Afin d’éviter ce problème, il nous paraît préférable d’utiliser dans ce cas le modèle de Filonenko-Borodich (1947). Dans ce modèle, la poutre de fondation se présente comme une poutre à rigidité EI constante, soumise à la charge connue de l‘ouvrage et à la réaction connue du sol, correspondant pour partie au sol naturel et pour partie au sol en cours d’humidification (Figure 78). Figure 78 Modèle de calcul de poutre de fondation (Filonenko-Borodich, 1947) La poutre peut représenter une bande bidimensionnelle découpée dans une dalle et travaillant en déformations planes. Dans ce cas, la rigidité de cette bande est caractérisée par la rigidité cylindrique : EI D = (3.56) 2 1− ν où ν est le coefficient de Poisson. Les semelles filantes peuvent être soumises à des charges de différentes formes transmises par l’ouvrage. Cependant, dans la plupart des cas, la pratique de l’ingénieur montre que toutes ces charges peuvent être mises sous une forme simple. On admet de façon générale qu’un bâtiment en briques, quelles que soient ses ouvertures, transmet aux fondations une charge uniformément répartie. Dans ce cas, on fait pour cette raison 109
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THÈSE présentée pour l’obtenti
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Abstract INTERACTIONS OF FOUNDATION
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INTRODUCTION GÉNÉRALE Certains so
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Chapitre 1 Les sols argileux gonfla
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Sols gonflants Montmorillonite Figu
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particules d’argile, ce qui écar
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Laayoune Al-Dakhla Smara Agadir Tan
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Les amplitudes et pressions de gonf
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Pour cette raison, si des cations d
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Les forces d’interaction intermol
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a. Structure en nid d’abeille b.
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Les liaisons hydro-colloïdales, à
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La nature des cations d’échange
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Les points expérimentaux peuvent
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Gromko G.J. (1974). Review of expan
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Pidgeon J.T. (1988). Guide to the u
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Tefal M. (1993). Évaluation de la
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