interactions des fondations et des sols gonflants : pathologie ... - Pastel
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On adm<strong>et</strong> que le sol est homogène <strong>et</strong> que la vitesse de propagation du front<br />
d’humidification dans les directions verticale (vv) <strong>et</strong> horizontale (vh) est égale <strong>et</strong> vaut v = vv<br />
= vh = 0,9 m/mois (d’après les données expérimentales de Sorochan (1989). Les durées<br />
d’humidification ti de calcul ont été choisies pour obtenir <strong>des</strong> valeurs entières de la<br />
longueur de la zone active sous la fondation : t1 = 1,24 mois [a(t1) = 1 m], t2 = 2,29 mois<br />
[a(t2) = 2 m], t3 = 4,48 mois [a(t3) = 4 m], t4 = 5,03 mois [a(t4) = 4,5 m]. Ces valeurs de a(ti)<br />
correspondent à m1 = 0,5 ; m2 = 0,25 ; m3 = 0,125 ; m4 = 0,111.<br />
Pour déterminer le module de réaction k au gonflement du sol, nous utiliserons les<br />
résultats d’essais œdométriques en laboratoire réalisés sur <strong>des</strong> éprouv<strong>et</strong>tes de <strong>sols</strong><br />
<strong>gonflants</strong> prélevées sur le site expérimental d’Ouarzazate (chapitre 5).<br />
La figure 84 présente la courbe de variation de la déformation de gonflement du sol lors de<br />
son humidification, en fonction de la pression appliquée.<br />
s (m)<br />
0,16<br />
0,12<br />
0,08<br />
0,071<br />
0,04<br />
0<br />
0 100 200 300 400 500 600 σa (kPa)<br />
Figure 84 Résultat d’un essai de gonflement à l’œdomètre<br />
Si la charge due à l’ouvrage vaut σa = 200 kPa, la valeur du gonflement de l’éprouv<strong>et</strong>te<br />
vaut sg = 0,071m <strong>et</strong> le « déficit de gonflement » sd = s(σa=0)-s(σa=200 kPa) vaut 0,089 m.<br />
Ainsi, le module de réaction du sol k peut être déterminé au moyen de la formule (3.32) :<br />
σa<br />
200<br />
k = = = 2247,<br />
2kPa<br />
/ m ,<br />
s − s 0,<br />
089<br />
o<br />
g<br />
ce qui est l’inverse de la pente de la droite qui joint les points (0 ; 0,16) <strong>et</strong> (200 ; 0,071) de<br />
la courbe.<br />
Une fois k connu, si l’on adm<strong>et</strong> que a(ti) = Li (figure 83) <strong>et</strong> si l’on considère la semelle<br />
filante comme une demi-poutre de longueur L1+a (figure 80), la formule (3.57) perm<strong>et</strong> de<br />
calculer la distribution de la pression de gonflement en fonction de x dans la zone active<br />
(de longueur Li). On en déduit la valeur de la pression de contact résiduelle qr(x) au moyen<br />
de la formule (3.63), dans laquelle on néglige la contribution <strong>des</strong> forces concentrées Ni :<br />
kb<br />
sd<br />
Li<br />
qri<br />
= qa<br />
−<br />
,<br />
( L1<br />
+ a)(<br />
m + 1)<br />
soit<br />
qr 1<br />
qr 2<br />
200.<br />
1<br />
= 200 − = 170,<br />
38kN<br />
/ m ,<br />
4,<br />
5.<br />
1,<br />
5<br />
200.<br />
2<br />
= 200 − = 128,<br />
9kN<br />
/ m ,<br />
4,<br />
5.<br />
1,<br />
25<br />
120