interactions des fondations et des sols gonflants : pathologie ... - Pastel
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Pour généraliser les formules de calcul (4.1) <strong>et</strong> (4.2), on peut tenir compte de<br />
propriétés définies par couches, <strong>et</strong> libérer les valeurs de l’angle β de diffusion <strong>des</strong><br />
contraintes en fonction de la profondeur. Ejjaaouani <strong>et</strong> al. (2004) ont présenté une<br />
évaluation <strong>des</strong> contraintes créées dans le sol par une fondation superficielle par<br />
développement en séries. Si l’on calcule les valeurs moyennes de ces contraintes à<br />
la profondeur z sous la fondation, on obtient les relations (4.3), (4.4) <strong>et</strong> (4.5) :<br />
∆σ<br />
z<br />
=<br />
∆σ<br />
R<br />
o<br />
2<br />
( ) 2<br />
R + z tan β<br />
( a + 2z<br />
tan β)(<br />
b + 2z<br />
tan β)<br />
pour les semelles circulaires, (4.3)<br />
∆σoab<br />
∆σz<br />
=<br />
, pour les semelles rectangulaires, (4.4)<br />
∆σob<br />
∆σz<br />
=<br />
, pour les semelles filantes, (4.5)<br />
b + 2z<br />
tan β<br />
avec les notations suivantes :<br />
∆σo – pression moyenne sous la semelle,<br />
R – rayon de la semelle circulaire,<br />
a, b – côtés de la semelle carrée,<br />
b – largeur de la semelle filante.<br />
4.3 Problème axisymétrique de la plaque circulaire<br />
Considérons une plaque rigide circulaire de rayon R, appuyée sur un massif de sol<br />
qui possède un angle de diffusion <strong>des</strong> contraintes β. Un effort uniformément réparti<br />
est appliqué sur toute la surface de la plaque <strong>et</strong> applique une pression moyenne ∆σo<br />
sur le sol. Sous l’eff<strong>et</strong> de c<strong>et</strong>te charge, il se développe en tout point du massif de sol,<br />
situé à la profondeur z <strong>et</strong> à la distance radiale ρ de l’axe de la plaque, une réaction<br />
verticale dont la composante verticale est notée ∆σzρ. C<strong>et</strong>te composante peut être<br />
évaluée de différentes façons, en fonction <strong>des</strong> hypothèses faites sur le<br />
comportement du sol, les conditions de contact avec la plaque, <strong>et</strong>c. Nous avons<br />
choisi d’en donner une <strong>des</strong>cription analytique directe, qui lui donne une forme<br />
comparable aux résultats <strong>des</strong> autres mo<strong>des</strong> de calcul. L’expression adoptée est la<br />
suivante :<br />
z ao a1<br />
a2<br />
ro<br />
r ro<br />
r<br />
a3<br />
ro<br />
r ⎟ ⎛ ρ ⎞ ⎛ ρ ⎞<br />
∆σ ⎜<br />
⎟<br />
⎜<br />
⎟<br />
ρ = + +<br />
⎝ + ⎠ ⎝ + ⎠<br />
⎛ ρ ⎞<br />
+ ⎜<br />
⎝ + ⎠<br />
(4.6)<br />
avec r = tan β <strong>et</strong> les notations définies sur la figure 91.<br />
2<br />
Les coefficients a0, a1, a2 <strong>et</strong> a3 de l’équation (4.6) sont déduits <strong>des</strong> conditions aux<br />
limites du problème :<br />
- sous le milieu de la fondation, pour ρ = 0, ∆σzρ = ∆σzo ;, d’où a0 = ∆σzo ;<br />
- sous le milieu de la fondation, pour ρ = 0, la dérivée de ∆σzo par rapport à ρ<br />
est nulle (ce qui traduit le fait que la courbe est symétrique autour de l’axe),<br />
d’où a1 = 0 ;<br />
- au bord de la zone de diffusion de la charge, pour ρ = ro+r, la dérivée de ∆σzo<br />
par rapport à ρ est nulle, d’où a2 = -3a3/2 ;<br />
134<br />
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