interactions des fondations et des sols gonflants : pathologie ... - Pastel
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σazi – valeur de la contrainte globale à la profondeur zi sous la semelle de la<br />
fondation, en tenant compte de la pression appliquée à la surface du sol, du<br />
poids propre du sol, <strong>des</strong> pressions complémentaires dues aux <strong>fondations</strong><br />
voisines <strong>et</strong> de la redistribution en fonction de la profondeur de la charge<br />
appliquée à la fondation ;<br />
n – coefficient empirique dépendant de la pente de la courbe εgi =f(σi)<br />
obtenue en laboratoire à l’œdomètre. L’analyse de nombreuses courbes<br />
obtenues à l’œdomètre a montré que la valeur de n est comprise entre 2 <strong>et</strong><br />
4. Les recherches réalisées par Mustafaev (1989) ont montré que le<br />
paramètre n est compris entre 2,3 <strong>et</strong> 2,6 pour les argiles de Khrvalyn.<br />
Dans les <strong>sols</strong> homogènes, pour les expressions connues de la fonction σza, le<br />
gonflement final sous un ouvrage peut être déterminé par intégration de l’équation<br />
(4.26) :<br />
n<br />
∫ ⎟ ha<br />
⎛ ⎞<br />
⎜<br />
σaz<br />
∆h<br />
g = εg<br />
1−<br />
dz<br />
(4.28)<br />
0 ⎜<br />
⎝ σg<br />
⎠<br />
où ha est la profondeur de la zone active de gonflement.<br />
Dans les expressions (4.26) <strong>et</strong> (4.28), le rapport (σazi/σgi) joue un rôle majeur car il<br />
détermine l’influence de la charge appliquée à la fondation sur la valeur du<br />
gonflement du sol.<br />
L’égalité σazi = σgi ne signifie pas que la déformation cumulée de gonflement du sol<br />
∆hg est nulle mais que le gonflement est nul à la profondeur zi où c<strong>et</strong>te égalité est<br />
réalisée. Dans les couches plus profon<strong>des</strong>, la pression de gonflement peut être<br />
supérieure à la contrainte verticale σazi par suite de la dissipation de la charge en<br />
profondeur <strong>et</strong> le soulèvement de la surface du sol peut être produit par le gonflement<br />
de ces couches profon<strong>des</strong>. Il nous semble que le dimensionnement <strong>des</strong> <strong>fondations</strong><br />
est correct quand la valeur de σazi est voisine de σgi (un peu plus faible ou un peu<br />
plus forte).<br />
Par conséquent, la formule (4.26) doit pouvoir représenter aussi le comportement du<br />
⎛ ⎞<br />
azi<br />
sol pour les valeurs négatives de la quantité ⎜<br />
σ<br />
ε gi 1−<br />
⎟ . Dans ce cas, les<br />
⎜ ⎟<br />
⎝ σgi<br />
⎠<br />
déformations de soulèvement ou de tassement <strong>des</strong> <strong>fondations</strong> peuvent être<br />
minimales <strong>et</strong> il est possible qu’il ne soit plus nécessaire de m<strong>et</strong>tre en œuvre <strong>des</strong><br />
dispositions constructives pour assurer une exploitation normale <strong>des</strong> ouvrages, ou<br />
bien qu’elles soient très réduites.<br />
Cependant, pour les valeurs négatives de l’expression entre parenthèses, la fonction<br />
puissance ne peut pas toujours être calculée <strong>et</strong> il est nécessaire d’écrire la formule<br />
(4.26) sous la forme :<br />
n<br />
∑ =<br />
= ⎟ i n ⎛ ⎞<br />
⎜<br />
σazi<br />
∆h<br />
g = − ε −<br />
i 1 gi 1 h<br />
⎜<br />
i<br />
(4.29)<br />
⎝ σg<br />
⎠<br />
qui assure la continuité avec la formule applicable dans le cas du gonflement.<br />
150<br />
n