interactions des fondations et des sols gonflants : pathologie ... - Pastel
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Chapitre 4<br />
Modélisation du comportement <strong>des</strong> <strong>fondations</strong> sur<br />
semelle filante dans un massif de sol gonflant<br />
4.1 Introduction<br />
4.2 Distribution <strong>des</strong> contraintes sous une fondation superficielle<br />
4.3 Problème axisymétrique de la plaque circulaire<br />
4.4 Problème tridimensionnel de la plaque rectangulaire<br />
4.5 Calcul <strong>des</strong> contraintes sous une semelle carrée en tenant compte de<br />
la plastification du sol<br />
4.6 Tassement <strong>et</strong> soulèvement <strong>des</strong> <strong>fondations</strong> superficielles<br />
4.7 Conclusion<br />
4.1 Introduction<br />
Le soulèvement <strong>des</strong> semelles reposant sur <strong>des</strong> <strong>sols</strong> <strong>gonflants</strong> dépend à la fois de<br />
l’expansivité du sol <strong>et</strong> de la charge appliquée par l’ouvrage. Il dépend aussi de la<br />
distribution <strong>des</strong> contraintes à l’intérieur du sol, qui détermine l’extension de la zone<br />
active <strong>et</strong> par conséquent l’amplitude du gonflement.<br />
Pour calculer les contraintes dans un massif de sol, on superpose en général la<br />
distribution initiale <strong>des</strong> contraintes <strong>et</strong> une distribution d’incréments de contraintes que<br />
l’on détermine en utilisant un modèle de milieu continu élastique, dont le<br />
comportement ne dépend pas de l’état du sol ni de ses propriétés physiques <strong>et</strong><br />
mécaniques. En réalité, on ne dispose pas de solutions décrivant la distribution <strong>des</strong><br />
contraintes sous une semelle rigide. On utilise à la place <strong>des</strong> solutions développées<br />
pour <strong>des</strong> charges réparties sur la surface du sol, combinant <strong>des</strong> charges concentrées<br />
<strong>et</strong> <strong>des</strong> charges surfaciques obtenues par intégration <strong>des</strong> précédentes. C<strong>et</strong>te<br />
approche soulève toutefois aussi <strong>des</strong> difficultés connues : par exemple, dans le cas<br />
d’une charge uniforme sur une surface rectangulaire, on ne dispose de l’expression<br />
analytique <strong>des</strong> contraintes verticales que sous le centre <strong>et</strong> sous les angles du<br />
rectangle.<br />
L’estimation de la répartition <strong>des</strong> contraintes sous une fondation superficielle reste<br />
donc un problème ouvert, dont nous allons comparer quelques variantes avant de<br />
présenter une méthode d’analyse de l’amplitude finale <strong>des</strong> tassements <strong>et</strong><br />
gonflements d’un massif de sol gonflant sous une fondation superficielle.<br />
4.2 Distribution <strong>des</strong> contraintes sous une fondation superficielle<br />
L’idée que les contraintes verticales sur un plan horizontal évoluent en fonction de la<br />
profondeur en fonction d’un angle de diffusion β a été notamment décrite par Holtz <strong>et</strong><br />
Kovacs (1991), qui donnent à c<strong>et</strong> angle une valeur de β = 26,56 degrés (soit tan β =<br />
0,5). La valeur de β est souvent supposée constante pour les semelles filantes <strong>et</strong><br />
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