interactions des fondations et des sols gonflants : pathologie ... - Pastel
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pas été assez étudiée <strong>et</strong> le comportement <strong>des</strong> <strong>sols</strong> <strong>gonflants</strong> sous <strong>des</strong> pressions<br />
supérieures à la pression de gonflement σg a fait l’obj<strong>et</strong> de peu de commentaires.<br />
Cependant, la détermination de la valeur <strong>des</strong> déformations <strong>des</strong> <strong>sols</strong> argileux à l’état saturé<br />
sur toute l’épaisseur de la zone active en tenant compte de la pression appliquée par<br />
l’ouvrage (σa = ∆σv + γz) <strong>et</strong> <strong>des</strong> gonflements <strong>et</strong> tassements du sol est très importante <strong>et</strong><br />
même indispensable.<br />
3.4 Module de réaction <strong>des</strong> <strong>sols</strong> <strong>gonflants</strong><br />
Le calcul <strong>des</strong> <strong>fondations</strong> superficielles reposant sur <strong>des</strong> <strong>sols</strong> argileux <strong>gonflants</strong> en utilisant<br />
le modèle <strong>des</strong> déformations locales du sol (modèle de Winkler) est lié à la détermination<br />
du module de réaction du sol saturé.<br />
Dans ce modèle, la réaction du sol de fondation est directement proportionnelle à son<br />
tassement au point d’application de la charge q(x) :<br />
q ( x)<br />
= b k s(<br />
x)<br />
(3.25)<br />
avec b – largeur de la fondation, k – module de réaction du sol (kPa/m), s(x) tassement du<br />
sol à la distance x de l’origine <strong>des</strong> coordonnées.<br />
L’analyse <strong>des</strong> modèles de calcul existants pour les <strong>fondations</strong> assimilables à <strong>des</strong> poutres<br />
(Shakhirev <strong>et</strong> al., 1997) a montré que le modèle existant le mieux adapté <strong>et</strong> le plus<br />
pratique est le modèle <strong>des</strong> déformations locales. On peut en trouver confirmation dans le<br />
fait que ce modèle a été utilisé dans de nombreux pays pour le calcul <strong>des</strong> poutres sur<br />
appui élastique, de préférence aux autres modèles disponibles.<br />
L’hypothèse <strong>des</strong> déformations locales ne perm<strong>et</strong> pas de tenir d’une éventuelle diffusion<br />
<strong>des</strong> contraintes dans le sol, malgré le formalisme apparent de l’équation (3.25), mais elle<br />
donne dans de nombreux cas <strong>des</strong> résultats positifs. D’ailleurs, dans la comparaison du<br />
modèle du demi-espace à déformations linéaires avec le modèle <strong>des</strong> déformation locales<br />
de Winkler-Zimmermann, on peut reprocher au modèle de Winkler de ne pas perm<strong>et</strong>tre de<br />
diffusion <strong>des</strong> contraintes dans le massif de sol mais, d’un autre côté, les capacités de<br />
diffusion du modèle de milieu continu correspondent si peu aux <strong>sols</strong> réels que c<strong>et</strong><br />
avantage apparent peut se transformer dans beaucoup de cas en handicap.<br />
Le modèle <strong>des</strong> déformations locales perm<strong>et</strong> de tenir compte de discontinuités du sol de<br />
fondation dans la mesure où il ne représente pas le massif de fondation mais seulement<br />
sa surface de contact avec la fondation.<br />
Le paramètre physique principal du modèle <strong>des</strong> déformations locales est le module de<br />
réaction, qui relie la réaction du sol q(x) à son tassement s(x). C’est pourquoi la<br />
détermination fiable de ce paramètre pour décrire l’interaction de la surface de la poutre<br />
avec un sol saturé <strong>et</strong> gonflant est décisive pour la pratique de l’élaboration <strong>des</strong> proj<strong>et</strong>s.<br />
Sazhin (1969) présente un modèle de sol gonflant constitué de ressorts précomprimés par<br />
la charge appliquée. Pour les faibles valeurs de la charge appliquée au sol, l’auteur<br />
recommande de déterminer la valeur de la déformation verticale du sol lors du gonflement<br />
au moyen de la formule :<br />
g a<br />
s<br />
σ − σ<br />
= (3.26)<br />
k<br />
où σg est la pression de gonflement du sol <strong>et</strong> σa la pression externe pour laquelle on<br />
détermine le soulèvement du sol de fondation, k est un coefficient de proportionnalité<br />
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