GT conception dimensionnement chaussées -JFC - Aapaq.org
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1.1.3. Calcul du nombre d’essieux équivalents admissibles, NE adm , pendant une phase<br />
élémentaire<br />
Le trafic cumulé admissible exprimé en nombre d’essieux équivalents de 130 kN, NE adm,i , est déduit<br />
des relations du guide technique LCPC-SETRA « Conception et <strong>dimensionnement</strong> des structures de<br />
chaussée » de 1994, à savoir (par souci de lisibilité l’indice de n° de phase, i, est éludé) :<br />
- pour les matériaux bitumineux le critère de <strong>dimensionnement</strong> est la déformation horizontale à la<br />
base du matériau, ε t , calculée avec le logiciel ALIZÉ-LCPC :<br />
NE<br />
adm<br />
= 10<br />
⎛<br />
6 1<br />
× ⎜ε<br />
t<br />
×<br />
⎜ ε<br />
6<br />
× Ks ×<br />
⎝<br />
×<br />
Kc × Kr<br />
- pour les matériaux traités aux liants hydrauliques et pour le béton de ciment le critère est la<br />
contrainte horizontale à la base de la couche, σ t , calculée avec le logiciel ALIZÉ-LCPC :<br />
NE<br />
adm<br />
= 10<br />
⎛<br />
6 1<br />
×<br />
⎜σ<br />
t<br />
×<br />
σ<br />
6<br />
× Ks ×<br />
⎝<br />
E<br />
E<br />
Teq<br />
10°<br />
C<br />
⎞<br />
Kc Kd Kr<br />
⎟<br />
× × ⎠<br />
- pour les matériaux non traités le critère est la déformation verticale à la surface de la couche, ε z ,<br />
calculée avec le logiciel ALIZÉ-LCPC :<br />
Les notations sont les suivantes :<br />
NE<br />
adm<br />
1<br />
α<br />
⎛ ε<br />
z ⎞<br />
= ⎜ ⎟<br />
⎝ A ⎠<br />
- ε 6 est l’amplitude de déformation qui mène à la rupture conventionnelle à 10 6 cycles avec l’essai<br />
de flexion deux points sur éprouvettes trapézoïdales à 10 °C et 25 Hz<br />
- σ 6 est l’amplitude de contrainte qui mène à la rupture conventionnelle à 10 6 cycles avec l’essai<br />
de flexion deux points<br />
- E Teq est le module à la température équivalente de <strong>dimensionnement</strong> et 10 Hz à l’essai de<br />
flexion deux points<br />
- E 10°C est le module à 10 °C et 10 Hz à l’essai de flexi on deux points<br />
- Ks est le facteur lié à la qualité du sol support<br />
- Kc est le facteur de calage du matériau<br />
- Kd est le facteur qui prend en compte la présence des discontinuités et l’effet du gradient de<br />
température<br />
- Kr est le facteur qui prend en compte l’approche probabiliste de la méthode rationnelle<br />
française (dispersion sur les résultats en fatigue de laboratoire et sur les épaisseurs de mise en<br />
œuvre des matériaux). Il vaut :<br />
Kr = 10<br />
−u×<br />
b×<br />
SN<br />
2 + ( c×<br />
Sh / b) 2<br />
- u est le fractile de la loi de probabilité normale réduite qui dépend du risque de calcul retenu<br />
- b est la pente de la courbe de fatigue du matériau obtenue des essais en flexion deux points<br />
- SN est l’écart type des résultats de l’essai de fatigue<br />
- c est le coefficient qui relie la variation des déformations ou contraintes et la dispersion sur les<br />
épaisseurs de mise en oeuvre<br />
- Sh est l’écart type de la dispersion des épaisseurs de mise en oeuvre des couches<br />
bitumineuses d’assise<br />
- A et α sont les paramètres de la loi d’évolution des déformations permanentes pour les sols ou<br />
les matériaux non traités<br />
1.2. Valeurs des paramètres et spécificités selon les types de chaussée<br />
Ce paragraphe donne les valeurs des paramètres cités dans le paragraphe 2.1 en distinguant<br />
notamment les valeurs particulières selon le type de la chaussée.<br />
1.2.1. Valeurs des paramètres quel que soit le type de chaussée<br />
Les valeurs des différents paramètres sont identiques à celles de [réf. guide technique 1994 LCPC-<br />
SETRA] (cf. annexe XXX), à l’exception :<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎟<br />
⎠<br />
1<br />
b<br />
1<br />
b<br />
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