AUTOROUTE DE MENTON

On se trouve donc amené à augmenter la longueurdu massif L (en fait, la longueur d'armatures) créantde la sorte un volume de soutènement e f g h i(fig. 4 b), qui reprend efficacement la poussée d'untalus horizontal avec surcharge. La répartition descontraintes sous la base de l'ouvrage devient alorstrapézoïdale, garantissant une meilleure stabilité.L'obligation de fonder le massif sur le terrain naturelincliné (pour limiter au maximum les terrassementsonéreux), conduit à vérifier la condition de non-glissementpour chaque profil. Le calcul, classique,revient en bref à déduire un coefficient de stabilité F,exprimant le rapport d'un effort résistant à l'effortmoteur. Le tableau I montre les résultats de cetteanalyse.Il ressort de l'examen des résultats, que l'influencede l'inclinaison du terrain naturel, apparaissantessentiellement par le terme Wt , est prépondérantesur celle des forces motrices de poussée. Une manièred'augmenter simplement et considérablement lecoefficient de sécurité au glissement, est de tailler leprofil d'assise en escalier, car le sol de fondationNumérodesprofilsTABLEAU ICoefficient de sécurité au glissement sur la baseAngle de frottement interne ?" = 30°adegrésPt/mWt/mWt =Wsinot/mT =Wcosotg?'t/mCoefficientde sécurité2 0 50 150 0 105 2,13 15 270 1 000 260 960 1,84 10 360 1 960 330 1 350 1,95 15 360 2 240 580 1 500 1,66 20 360 2 360 800 1 480 1,37 25 270 2160 890 1 340 1,28 25 270 1 270 530 800 1,09 10 190 690 120 480 1,510 15 120 450 120 300 1,3W, + Pcosa ||"i ^\3/ 2i, L = HFT—-ElW\RCest plus résistant que le matériau de remblai du mur.De plus, la nature rocheuse du sol rend cette dispositionparfaitement réalisable.La surface potentielle de glissement se trouvera ainsiconstituée de segments horizontaux ab, bc, cd, etc.,W. tg