Fig. 6 b - Remblai de Cabrolles, terminé le 21 août 1968.Stabilité è long terme, dans le cas d'une rupturese produisant à 6 m de profondeur :a) Sans régime hydrauliquePour P = 6 463 t, SN = 6 350 t, ST = 1 235 tet RT == 3 649 tIl vient F = 3Les caractéristiques géométriques de ce remblaisont données sur le graphique de la figure 6 c.b) Avec régime hydrauliquePour P = 5 818 t, SN = 5 720 t, ST = 1 112 t,E = 122 t, RT = 3 280 tIl vient F = 2,74 - ConclusionL'examen des résultats du tableau récapitulatif montreque la valeur du coefficient varie peu, suivantque l'on prend le plan de glissement à 3 ou 6 mde profondeur.A long terme, le rôle de l'eau conduit à une diminutiondu coefficient de sécurité ; dans le cas présent,cette incidence est faible car le volume intéressépour l'écoulement est peu Important vis-à-visdu volume total étudié.Dans le cas du remblai de Guilloni, le coefficientde sécurité tendrait vers 1,5, valeur que l'on doitconsidérer comme valeur limite : dans ces conditions,une attention particulière devait être apportéeà l'évacuation des eaux de ruissellement en amontdu remblai.Pour tous les autres ouvrages, le coefficient desécurité atteignait des valeurs largement supérieuresà 1,5.Fig. 6c- Remblai de Cabrolles, profil en travers type.A court terme, en admettant que les sols aient uncomportement purement cohérent ( r = 0), ontrouve qu'il serait nécessaire de mobiliser enmoyenne, une cohésion Cu de 12 t/m 2 pour assurerla stabilité, avec un coefficient de sécurité de 1,5.La valeur la plus faible (Cu = 4 à 4,7 t/m 2 ) correspondau site le moins incliné (Pigna 5") ; la valeurla plus forte (22,7 t/m 2 ) se rapporte à un site plusincliné (La Colle 18°) compte tenu de la nature etde l'état des matériaux ; ces valeurs sont largementatteintes (indices élevés de consistance).56
Tableau récapitulatif. Résultats des calculsDésignationdulieu(profils)NatureduterrainsousremblaiNatureduremblaiPROFILSETUDIESHYPOTHESES<strong>DE</strong>C A L C U LSTABILITE A LONG TERMEsans eauCoefficientde sécuritéFavec eau1 er cas cas 1 ercas cas3 m -6 m 3 m -6 mA COURTTERMEF = 1,5Cohésiont/m 21 er cas3 mBAVA(52 à 56)EboulissurmarnesbleuesMC + MF(1) a = 10° J Ay = 2,10 t/m !c' = 0,5 t/m 2Œ" = 29°2,9 10,5QUIAUS(60 à 64)Sud :éboulissurmarnesbleuesNord :limonsur flyschMC+FFa = 15°y = 2,10 t/m :c' = 3 t/m 2 1,94 1,93 1,78 13,5= 24°CA-BROLLES(72 à 80)Flyschrecouvertdeimon deglissementMC + FF "a = 11°«.y = 2,10 t/m :c' = 1 t/m 1«' = 29»2,9 2,7 12,5a) y = 2,10 t/m 3PIGNA(92 à 98)Argileplastiquesurmarnesbleuesa = 5°c" = 1 t/m 3ct>' = 29°b) y = 2,10 t/m'c' = 0,5 t/m ;o' = 29°5,5MarnesremaniéesGUILLONI surmarnes(125 à 131) bleuesa = 20° .y = 2,10 t/m :c' = 1 t/m 2cp' = 29°1.8 1,7 1,55 14,5MarnesaltéréesLA COLLE surmarnes(133 à 135) bleuesa = 18o J**- -^«^y = 2,10 t/m Jc' = 0,5 t/m 2p' = 29"1,93 1,9 1,87 1,8 21,5Résultats d'essais effectués Caractéristiques supposéesservant de base au calcul(1) MC : Marno-calcalre e : EboulisM : Marnes bleues F : FlyschComportementdes remblaisActuellement, près de trois ans après la fin desconstructions, aucun mouvement d'ensemble auniveau du sol de fondation ne s'est manifesté. Lestassements se sont limités au niveau du corps duremblai.Dans l'examen du comportement des remblais, ona essayé de vérifier si les hypothèses de calcul,portant sur le régime hydraulique, ont été respectées,et on a tenté d'analyser les causes de certainsdésordres enregistrés à court terme dans leremblai (fissures et tassements).1 - Analyse des conditions hydrauliquesPendant l'exécution, la plupart des grands remblais,encaissés dans des vallons étroits ou posés à flanc57
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