Полная версия - Самарский государственный аэрокосмический ...

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, № 1, 2007
Результаты расчета коэффициента собственного
затухания, волновых сопротивлений
со стороны входа и выхода и частотнозависимых
коэффициентов матрицы передачи
гасителя колебаний в программном комплексе
ANSYS с использованием предложенной
методики и разработанной конечно-элементной
модели представлены на рис. 5, 6 (кривая
1).
На этих же рисунках приведены результаты
расчета по аналитической модели в сосредоточенных
параметрах, базирующейся
на обобщенной структурной схеме гасителя
(кривая 2). Результаты представлены в безразмерных
величинах:
jBπr
2
1
B = − ,
ρa
Cρa
C = ,
π
2
r 1
Zc
πr
2
Z = 1 1
c1 ,
ρa
Zc
πr
2
Z = 2 1
c2 .
ρa
Анализ графиков позволяет сделать
вывод, что при ω < 2 различие результатов
по этим двум моделям незначительное. Однако
при ω > 2 появляется их качественное
расхождение. Так, коэффициенты B и C для
модели в сосредоточенных параметрах являются
монотонно возрастающими с увеличением
ω . В то же время графики этих коэффициентов
для конечно-элементной модели
имеют максимум, после которого их значения
убывают.
Аналогичная ситуация наблюдается и
для коэффициента собственного затухания
K
c
(рис. 6,а). Для модели в сосредоточенных
параметрах при ω > 1 зависимость K c
( ω )
монотонно возрастает. Для конечно-элементной
модели она характеризуется максимумом
при ω = 2 , 6...
2,
8 и минимумом при
ω = 3,9 . При ω ≈ 4 величина коэффициента
собственного затухания K
c
приближается к
единице, и диапазон частот ω = 3 , 7...
4,
2 является
полосой пропускания гасителя. Поскольку
ниже будут приведены расчетное
обоснование и описание причин появления
Рис. 5. Частотные зависимости относительных коэффициентов матрицы передачи гасителя:
1 – численная модель; 2 – аналитическая модель в сосредоточенных параметрах;
3 – аналитическая модель, учитывающая распределенность параметров центрального канала
152