More documents

Recommendations

Info

Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, № 1, 2007 ти зон локализации пластических деформаций. Возможность такого анализа обусловлена результатами исследований, приведенных в [1–6]. Преимущества предлагаемого подхода. Предлагаемый подход: 1) подтверждается корректным использованием экстремальных принципов неравновесной термодинамики; 2) обеспечивает возможность формулировки критериев выбора предпочтительного пластического течения (иерархии решений), например, в следующем виде: реализуется такое пластическое течение, при котором максимальная удельная диссипация энергии минимальна; 3) обеспечивает возможность формулировки критериев разрушения, согласованных с п. 4: разрушение материала происходит при достижении удельной диссипации энергии в частице материала критического значения; 4) позволяет рассчитывать предельные значения полей тензоров деформаций и удельной диссипации энергии в окрестности концентраторов деформации. Список литературы 1. Быковцев Г. И., Ивлев Д. Д. Теория пластичности. - Владивосток: Дальнаука, 1998. 2. Хромов А. И. Деформация и разрушение жесткопластических тел. - Владивосток: Дальнаука, 1996. 3. Хромов А. И.. Козлова О. В. Разрушение жесткопластических тел. Константы разрушения. - Владивосток: Дальнаука, 2005. 4. Хромов А. И., Буханько А. А., Степанов С. Л. Концентраторы деформаций // ДАН. - 2006. - Т. 407. - № 6. - C. 777-781. 5. Хромов А. И., Кочеров Е. П., Григорьева А. Л. Деформационные состояния и условия разрушения жесткопластических тел // ДАН. - 2007. - Т. 4. - № 413. - С. 481-485. 6. Кочеров Е. П., Хромов А.И. Деформационные состояния и разрушение идеальных жесткопластических тел // Вестник СамГТУ. - 2006. - № 42. - С. 66-71. NUMERICAL-AND-ARALYTICAL METHODS OF DEFORMATION CALCULATION AND EVALUATION OF STRUCTURAL MEMBER STRENGTH IN MECHANICAL ENGINEERING © 2007 Ye. P. Kotcherov Joint-Stock Company «Samara Mechanical Engineering Design Bureau» The paper deals with various approaches to calculating deformation fields in plastic deformation localization areas (deformation concentrators), including those based on rigid plastic analysis. Algorithms of incorporating rigid plastic superelements into familiar program packages like MSC, ANSYS are proposed. Limiting values of deformation tensor field are calculated. An approach to evaluating structural member strength is proposed. 186
Технические науки УДК 621.664 ИССЛЕДОВАНИЕ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОДАЧИ ЖИДКОСТИ ШЕСТЕРЕННЫМ КАЧАЮЩИМ УЗЛОМ © 2007 А. Н. Крючков 2 , Л. В. Родионов 1 , М. С. Гаспаров 1 , Е. В. Шахматов 1 1 Самарский государственный аэрокосмический университет 2 Институт акустики машин Проводится анализ неравномерности подачи жидкости шестеренным насосом с использованием CAD процедур. Предложена уточненная зависимость мгновенной теоретической производительности шестеренного качающего узла от угла поворота шестерни. Приводятся результаты расчета неравномерности подачи жидкости по предложенной и известной методикам. Шестеренные насосы нашли широкое применение в машиностроении, что обусловлено простотой их конструкции, малой трудоемкостью изготовления, сравнительно небольшими габаритами и массой. Их важным преимуществом по сравнению с другими объемными гидромашинами является возможность непосредственного соединения с быстроходными двигателями, имеющими частоты вращения до 10000 об/мин и выше. К недостаткам шестеренных качающих узлов следует отнести чувствительность к механическим примесям в перекачивающей жидкости; рост зазоров в процессе эксплуатации, вызывающий увеличение утечек; неравномерность подачи жидкости и высокий уровень акустического шума. Последние два фактора тесно связаны между собой, так как основным источником шума шестеренного насоса являются колебания давления в полостях насоса, а также кавитационные процессы. Для обоснования мероприятий по снижению интенсивности колебательных и кавитационных процессов необходима разработка методов расчета мгновенной подачи насоса. Эти методы должны учитывать кинематическую подачу жидкости с учетом запирания жидкости в межзубовом пространстве. В отличие от других типов объемных гидромашин (плунжерных, шиберных и пр.), для которых известны и апробированы аналитические уравнения мгновенной подачи, для шестеренных насосов аналогичные зависимости, по-видимому, не совсем корректны. Это обусловлено сложной геометрией зоны вытеснения жидкости сопряженными шестернями, а также хорошей сходимостью известных формул для среднего расхода. В статье проведен анализ формул для расчета мгновенного расхода шестеренного насоса, предложенных отечественными и зарубежными исследователями, и предложена графоаналитическая зависимость мгновенной подачи жидкости шестеренным качающим узлом, позволяющая более корректно описывать мгновенную подачу насоса и уточнять степень неравномерности этой подачи. На основе классической теории зубчатого эвольвентного зацепления мгновенная подача шестеренного насоса с двумя одинаковыми шестернями определяется выражением [1] Q тн = bω(R е 2 - r 2 -x 2 ), (1) где b - ширина шестерни (длина зуба); ω - угловая скорость вращения ротора (шестерни); R e - радиус по окружности головок; r - радиус начальной окружности; x - расстояние от точки зацепления до полюса. Из (1) следует, что максимальная подача имеет место при x = 0, т. е. в момент касания зубьев в полюсе зацепления, и по мере удаления точки зацепления от полюса подача убывает по параболическому закону (рис. 1,а). Величина минимальной производительности насоса Q тн min зависит от конструктивных особенностей насоса. Если шестерни выполнены с перекрытием зацепления, то на протяжении части цикла зацепления (рис. 1,а) в контакте находятся одновременно две пары зубьев. 187
Page 1 and 2:
ВЕСТНИК САМАРСКОГО
Page 3 and 4:
СОДЕРЖАНИЕ АВИАЦИО
Page 5 and 6:
ФИЗИКО-МАТЕМАТИЧЕС
Page 7 and 8:
TECHNICAL SCIENCES DEVELOPING THE B
Page 9 and 10:
Авиационная и раке
Page 11 and 12:
Page 13 and 14:
Page 15 and 16:
Page 17 and 18:
Page 19 and 20:
Page 21 and 22:
Page 23 and 24:
Page 25 and 26:
Page 27 and 28:
Page 29 and 30:
Page 31 and 32:
Page 33 and 34:
щихся в диапазонах
Page 35 and 36:
Page 37 and 38:
Page 39 and 40:
Page 41 and 42:
Page 43 and 44:
Page 45 and 46:
Page 47 and 48:
Page 49 and 50:
Page 51 and 52:
ющих центров в плос
Page 53 and 54:
Page 55 and 56:
Page 57 and 58:
Page 59 and 60:
Page 61 and 62:
Page 63 and 64:
Page 65 and 66:
Page 67 and 68:
Page 69 and 70:
Page 71 and 72:
Page 73 and 74:
Page 75 and 76:
Таблица 1 Авиационн
Page 77 and 78:
Page 79 and 80:
Page 81 and 82:
Page 83 and 84:
Page 85 and 86:
Page 87 and 88:
Page 89 and 90:
Page 91 and 92:
Page 93 and 94:
Page 95 and 96:
Page 97 and 98:
Page 99 and 100:
Page 101 and 102:
Page 103 and 104:
Page 105 and 106:
Page 107 and 108:
Page 109 and 110:
связями ( l вх (а)= l в
Page 111 and 112:
Page 113 and 114:
Page 115 and 116:
Page 117 and 118:
Page 119 and 120:
Page 121 and 122:
Page 123 and 124:
Page 125 and 126:
Page 127 and 128:
Page 129 and 130:
Page 131 and 132:
Технические науки
Page 133 and 134:
Технические науки
Page 135 and 136: Технические науки
Page 147 and 148: Технические науки M
Page 149 and 150: Технические науки 3
Page 151 and 152: ′′′ Технические н
Page 155 and 156: Технические науки (
Page 163 and 164: малом объеме. Систе
Page 167 and 168: Технические науки =
Page 175 and 176: Технические науки d
Page 181 and 182: Технические науки A
Page 185: Технические науки E
Page 193 and 194: Таблица 1. Основные
Page 221 and 222: ЭХО с периодическо
Page 229 and 230: Физико-математичес
Page 233 and 234: [ ] [ ] = y ( ξ ) Y , j ,k = 1 , 2
Page 237 and 238:
Кибернетика и инфо
Page 239 and 240:
Page 241 and 242:
Page 243 and 244:
Page 245 and 246:
Page 247 and 248:
Page 249 and 250:
Page 251 and 252:
стояний) традицион
Page 253 and 254:
Page 255 and 256:
Пуск Кибернетика и
Page 257 and 258:
Page 259 and 260:
show all

ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - Ð¡Ð°Ð¼Ð°ÑÑÐºÐ¸Ð¹ Ð³Ð¾ÑÑÐ´Ð°ÑÑÑÐ²ÐµÐ½Ð½ÑÐ¹ Ð°ÑÑÐ¾ÐºÐ¾ÑÐ¼Ð¸ÑÐµÑÐºÐ¸Ð¹ ...

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?

ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - Ð¡Ð°Ð¼Ð°ÑÑÐºÐ¸Ð¹ Ð³Ð¾ÑÑÐ´Ð°ÑÑÑÐ²ÐµÐ½Ð½ÑÐ¹ Ð°ÑÑÐ¾ÐºÐ¾ÑÐ¼Ð¸ÑÐµÑÐºÐ¸Ð¹ ...