ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, № 1, 2007<br />
Рис. 3. Области возможных реализаций<br />
активного волнового сопротивления<br />
гасителя Z c1<br />
.<br />
Штриховка направлена в области<br />
изменения требуемых значений µ и<br />
ω p<br />
активного волнового сопротивления гасителя<br />
Z c1 a при различных коэффициентах µ<br />
( ≤ 2)<br />
µ , приведены на рис. 4.<br />
Анализ графиков показывает, что требуемые<br />
сопротивления R зависят от частоты<br />
колебаний. При вариациях параметра µ<br />
также изменяются значения сопротивления<br />
R , необходимые для обеспечения активности<br />
волнового сопротивления Z c1<br />
. Минимальный<br />
интервал изменения сопротивления R ,<br />
равный [ 1]<br />
2; , имеет место при условии<br />
µ = 2. Однако на практике в конструкциях гасителей<br />
обычно используют дроссели с постоянным<br />
сопротивлением R . Поэтому исследуем<br />
возможность реализации активного<br />
волнового сопротивления гасителя в некотором<br />
диапазоне частот [ p 1;ω<br />
p2]<br />
ω при сопротивлении<br />
R = const . Для этого используем<br />
формулу для коэффициента рассогласования<br />
[1]<br />
Z ci − Z cia<br />
Гω = , (19)<br />
Z ci + Z cia<br />
по которой проведем расчеты зависимости<br />
Г<br />
ω<br />
. Рассчитаем зависимости коэффициентов<br />
рассогласования Г<br />
ω<br />
, например, при значениях:<br />
µ = 2 , c1 a = 1 R ∈ 2;1 . Результаты<br />
вычислений приведены на рис. 5. Их анализ<br />
Z и [ ]<br />
Рис. 4. Зависимости сопротивления гидродросселя R , необходимые для реализации активного<br />
волнового сопротивления гасителя<br />
160<br />
Z c1a
Change language