ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
ÐÐ¾Ð»Ð½Ð°Ñ Ð²ÐµÑÑÐ¸Ñ - СамаÑÑкий гоÑÑдаÑÑÑвеннÑй аÑÑокоÑмиÑеÑкий ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета, № 1, 2007<br />
m<br />
max<br />
пн<br />
= m 0<br />
ГБ<br />
− m<br />
РБ<br />
к<br />
− m<br />
РБ<br />
т<br />
РБ<br />
где m – масса конструкции РБ, включая<br />
к<br />
остатки топлива, кг.<br />
В случае применения принудительного<br />
членения конструкции ЦБ схема расчета массы<br />
ПН, выводимой на ГПО, будет отличаться<br />
от изложенной выше только краевым условием<br />
для второй ступени РН, которое запишется<br />
в виде<br />
зад<br />
Lц ф<br />
= Lцб<br />
,<br />
(6)<br />
где L<br />
цф<br />
– линейная дальность падения “центра<br />
фрагментов”, т. е. средняя арифметическая<br />
дальность падения частей ЦБ, м.<br />
,<br />
max<br />
Проведена серия расчетов m<br />
пн<br />
и линейного<br />
разброса ∆L частей ЦБ в плоскости<br />
стрельбы при различных вариантах программы<br />
угла тангажа при членении конструкции<br />
ЦБ согласно принятой схеме (рис. 1). При<br />
этом предполагалось, что членение осуществляется<br />
на высоте 90 км и дальнейшего разрушения<br />
конструкции не происходит. Была определена<br />
m max<br />
пн<br />
, соответствующая выбору программы<br />
угла тангажа без применения членения.<br />
В этом случае в качестве района падения<br />
ЦБ принимается эллипс с полуосями<br />
60 км и 20 км, учитывающий самопроизвольное<br />
разрушение конструкции ЦБ во время<br />
падения. Исходные данные для расчета приведены<br />
в таблице 1. Полученные результаты<br />
представлены в таблице 2 (нулевая строка<br />
соответствует расчету без применения членения<br />
ЦБ). На основании полученных резуль-<br />
max<br />
татов построен график зависимости m<br />
пн<br />
от<br />
∆L (рис. 6). Программа угла тангажа без членения<br />
и некоторые наиболее характерные варианты<br />
программы угла тангажа при членении<br />
конструкции ЦБ представлены на рисунках<br />
7 и 8, соответственно.<br />
На рисунке 8 различные варианты программ<br />
угла тангажа обусловлены выбором<br />
различных значений угла ϕ . Вариант № 1<br />
к2<br />
соответствует оптимальной программе угла<br />
тангажа, которая обеспечивает наибольшую<br />
начальную орбитальную скорость V и0<br />
, наименьшую<br />
характеристическую скорость пе-<br />
Таблица 1. Исходные данные для расчета<br />
Наименование<br />
Обозначение<br />
Масса ускорителей, включая остатки<br />
m<br />
у1 = 4 × 5070, m<br />
у2<br />
,<br />
топлива, кг<br />
= 8440 m = у3<br />
2790<br />
Масса рабочего топлива, кг m<br />
т1 = 4 × 38512,<br />
m<br />
т2<br />
= 91247,<br />
m<br />
т3<br />
= 22440<br />
Секундный массовый расход, кг/с µ = 4 326 37,<br />
µ 316 83,<br />
µ 93 5<br />
94<br />
сек 1<br />
× .<br />
1<br />
4 1021.<br />
сек 2<br />
= .<br />
сек 3<br />
= .<br />
2<br />
990.<br />
2 P = п3<br />
Номинальная тяга в пустоте, кН P п<br />
= × 3,<br />
P п<br />
= , 298<br />
Степень высотности сопла λ<br />
соп<br />
= 1. 15<br />
Площадь миделя, м 2 S м<br />
= 25. 86<br />
Масса конструкции РБ, включая остатки<br />
топлива, кг<br />
РБ<br />
m<br />
к<br />
= 900<br />
Удельная тяга двигателя РБ, м/с P = уд РР<br />
3162<br />
ГБ<br />
Масса ГБ, кг m 7070<br />
0<br />
=<br />
o<br />
Широта точки старта ϕ = 45 59<br />
′<br />
0<br />
o<br />
0<br />
= 63 3 ′<br />
Долгота точки старта λ 3<br />
o<br />
Азимут стрельбы A = 64 42′<br />
6′<br />
o<br />
Максимальное значение угла атаки α<br />
max<br />
= 3<br />
Предельное значение скоростного напора,<br />
Н/м 2 max<br />
q<br />
к1 = 2900<br />
Максимальная скорость изменения угла<br />
ϕ&<br />
max<br />
= 1.0<br />
тангажа, град/с<br />
Заданная дальность падения центрального зад<br />
L<br />
цб<br />
= 1600<br />
блока, км
Change language