Bilag [54,7 MB] - Morten Christiansen

More documents

Recommendations

Info

74 Dimensionering af limtræsbjælke Betegnelse Størrelse [mm] bw 65 hw 300 bf 535 t 12,5 l 7500 Tabel K.1: M˚alene for det betragtede tværsnit. af normalspændingerne i krydsfinerpladerne. I stedet for benyttes en effektiv flangebredde bef (Larsen 2006). Størrelsen af den effektive flangebredde skal tage højde for, at der kan forekomme forskydningsdeformationer og foldning, der er for˚arsaget ved de uensartede spændinger. Dette betyder, at de effektive flangebredder for spændet mellem bagmurerne bliver (DS 413 2003): og hvor ⎧ ⎪⎨ bf + bw = 535 mm + 65 mm = 600 mm bc,ef = min 0,1 · l + bw = 0,1 · 7500 mm + 65 mm = 815 mm ⎪⎩ 20 · t + bw = 20 · 12,5 mm + 65 mm = 315 mm bt,ef = min bf + bw = 535 mm + 65 mm = 600 mm 0,1 · l + bw = 0,1 · 7500 mm + 65 mm = 815 mm bc,ef er den effektive flangebredde i tryksiden bt,ef er den effektive flangebredde i træksiden = 315 mm = 600 mm For at simplificere udregningerne vælges, at bt,ef = bc,ef, hvormed disse betegnes bef. Dette giver dog en mindre overdimensionering, da inertimomentet bliver mindre. Dermed vil der være tale om et dobbeltsymmetrisk tværsnit. Transformeret areal Da limtræsbjælkerne og krydsfinerpladerne har forskellige elasticitetsmoduler, er det nødvendigt at benytte det ene elasticitetsmodul som reference, s˚aledes det andet elasticitetsmodul bliver vægtet enten mere eller mindre i forhold til referenceværdien. I
K.1 Beregning af bjælkens tværsnitskonstanter 75 de efterfølgende beregninger benyttes elasticitetskoefficienten Ed for limtræsbjælkerne som reference, og elasticitetskoefficienterne for krydsfinerpladerne betegnes Efd. Dette betyder, at tværsnitsarealet for krydsfinerpladerne skal multipliceres med en , hvormed der kan tales om det transformerede tværsnit. faktor α = Efd Ed Arealet af det transformerede tværsnit findes ved (K.1). At = bw · hw + 2 · Efd Ed · t · bef (K.1) Da de regningsmæssige elasticitetsmoduler afhænger af lasttype, vil der være to forskellige arealer for det transformerede tværsnit. Arealet for det transformerede tværsnit ved naturlast er: At = 65 mm · 300 mm + 2 · Arealerne er vist i tabel K.2. 5333 MPa 8000 MPa · 12,5 mm · 315 mm = 24,7 · 103 mm 2 E-modul Areal Ed (Naturlast) 24,7 · 10 3 mm 2 Ed (Nyttelast) 24,5 · 10 3 mm 2 Tabel K.2: Arealer for det transformerede tværsnit afhængig af lasttype. Transformeret inertimoment Inertimomentet for det transformerede tværsnit skal findes i forhold til tyngdepunktet for det transformerede tværsnit. Dette gøres ved at bestemme inertimomentet vha. Königs sætning (K.2). It = 1 12 · bw · h 3 w + 2 · Efd · bef · t 12Ed 3 + 2 · Efd · t 1 · bef Ed 4 (hw + t) 2 (K.2) Idet der er tale om bjælker med tynde flanger, kan leddet, 2 · Efd 12Ed · bef · t 3 , forkortes væk, idet t vil have en ubetydelig størrelse i forhold til det øvrige tværsnit. Dermed bestemmes det transformerede tværsnits inertimoment ved (K.3).
Page 1:
Det Teknisk- Naturvidenskabelige Fa
Page 4 and 5:
ii Indhold G Skitseprojektering af
Page 6 and 7:
iv Indhold T.2.2 Konsolideringsfors
Page 8 and 9:
2 Planlovgivning A.2 Byggeloven Byg
Page 10 and 11:
4 Planlovgivning hensyn findes ande
Page 12 and 13:
6 Planlovgivning krete og evt. fast
Page 14 and 15:
8 Planlovgivning af bebyggelse og s
Page 17 and 18:
B Billeder fra Universitetsparken D
Page 19 and 20:
Figur B.4: 3: Udsigt mod syd fra de
Page 21 and 22:
C Dimensionering af spildevandsledn
Page 23 and 24:
C.2 Fastsættelse af rørdimensione
Page 25 and 26:
C.3 Bundforskydningsspænding 19 Di
Page 27 and 28:
C.3 Bundforskydningsspænding 21 Le
Page 29 and 30: D Dimensionering af regnvandslednin
Page 31 and 32: D.2 Fastsættelse af rørdimensione
Page 33: D.3 Regnvandsbrønde 27 D.3 Regnvan
Page 36 and 37: 30 Dimensionering af bassin a = 9,1
Page 39 and 40: F Kloakeringsforsøg Følgende bila
Page 41 and 42: F.1 Enkelttab 35 Figur F.2: Detalje
Page 43 and 44: F.1 Enkelttab 37 M˚aling Stort rø
Page 45 and 46: F.2 Sedimenttransport 39 ikke blev
Page 47 and 48: F.2 Sedimenttransport 41 Forsøg y
Page 49 and 50: G Skitseprojektering af tagkonstruk
Page 51 and 52: G.2 Sadeltag p˚a w-gitterspær 45
Page 53 and 54: G.3 Pulttag p˚a halvspær 47 Nødv
Page 55 and 56: G.5 Samlinger i tagkonstruktionen 4
Page 57 and 58: G.6 Opsummering og valg 51 G.5.3 Sa
Page 59 and 60: H Laster p˚a tagkonstruktionen I s
Page 61 and 62: H.2 Vindlast 55 c˚ars er en ˚arst
Page 63 and 64: H.2 Vindlast 57 Nu kan vindens kara
Page 65 and 66: H.2 Vindlast 59 Formfaktorer p˚a t
Page 67 and 68: H.2 Vindlast 61 Figur H.6: Definiti
Page 69 and 70: H.4 Nyttelast 63 c˚ars er en ˚ars
Page 71: Lastkomb. nr. Egenlast Snelast Vind
Page 74 and 75: 68 Materialeegenskaber for tagkonst
Page 76 and 77: 70 Dimensionering af krydsfinerplad
Page 78 and 79: 72 Dimensionering af krydsfinerplad
Page 82 and 83: 76 Dimensionering af limtræsbjælk
Page 101 and 102: L Dimensionering af samling mellem
Page 103 and 104: L.2 Sammentrykning af rem 97 0,79 M
Page 105 and 106: L.3 Dimensionering af beslag mellem
Page 115: L.4 Undersøgelse af samling mellem
Page 118 and 119: 112 Skitseprojektering af kælderd
Page 126 and 127: 120 Laster p˚a kælderkonstruktion
Page 128 and 129: 122 Laster p˚a kælderkonstruktion
Page 131 and 132:
O Materialeegenskaber for kælderko
Page 133 and 134:
P Detailprojektering af plader Foru
Page 135 and 136:
P.2 Nedreværdiløsningen 129 P.2 N
Page 137 and 138:
P.3 Dimensionering af plade 131 ⇓
Page 139 and 140:
P.3 Dimensionering af plade 133 Det
Page 141 and 142:
P.3 Dimensionering af plade 135 MRx
Page 143 and 144:
P.3 Dimensionering af plade 137 Der
Page 145 and 146:
P.3 Dimensionering af plade 139 læ
Page 147:
P.3 Dimensionering af plade 141 Las
Page 150 and 151:
144 Optimering af brudlinier A 1○
Page 152 and 153:
146 Optimering af brudlinier Pladen
Page 154 and 155:
148 Dimensionering af bjælker Reak
Page 156 and 157:
150 Dimensionering af bjælker Figu
Page 158 and 159:
Page 160 and 161:
154 Dimensionering af bjælker Det
Page 162 and 163:
156 Dimensionering af bjælker Anta
Page 164 and 165:
158 Dimensionering af bjælker ⎧
Page 166 and 167:
160 Dimensionering af bjælker hvor
Page 168 and 169:
162 Dimensionering af bjælker R.1.
Page 170 and 171:
164 Dimensionering af bjælker Dett
Page 172 and 173:
166 Dimensionering af bjælker Asn
Page 174 and 175:
Page 176 and 177:
Page 178 and 179:
172 Dimensionering af bjælker T [
Page 180 and 181:
Page 182 and 183:
176 Dimensionering af søjle hvor
Page 184 and 185:
178 Dimensionering af søjle Bøjle
Page 186 and 187:
180 Geoteknisk undersøgelsesrappor
Page 188 and 189:
Page 190 and 191:
Page 192 and 193:
Page 194 and 195:
Page 196 and 197:
Page 198 and 199:
Page 200 and 201:
Page 202 and 203:
Page 204 and 205:
Page 206 and 207:
Page 208 and 209:
202 Informationer til undersøgelse
Page 210 and 211:
Page 212 and 213:
Page 214 and 215:
Page 216 and 217:
Page 218 and 219:
Page 220 and 221:
214 Direkte fundering I anvendelses
Page 222 and 223:
216 Direkte fundering Vpunkt,sætn
Page 224 and 225:
218 Direkte fundering Vstribe,sætn
Page 226 and 227:
220 Direkte fundering B er fundamen
Page 228 and 229:
222 Direkte fundering sq = 1 + 0,2
Page 230 and 231:
224 Direkte fundering P ∗ m = Vpu
Page 232 and 233:
226 Direkte fundering Lagenes sætn
Page 234 and 235:
228 Direkte fundering cu,d = 34,0 k
Page 236 and 237:
230 Direkte fundering Figur V.7: In
show all

Bilag [54,7 MB] - Morten Christiansen

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?