análise de pavimentos de edifícios de concreto armado com a ...

ef
i+
1 ≥
(3.26)
σ σ
ef
y i
t
onde : σi+ 1 = σi+
1 - tensão efetiva para o caso uniaxial;
( k )
−1
σ = σ + . α - tensão de escoamento para o caso uniaxial.
yi yi i
ef
i+
1 ≥
Se ocorreu o escoamento, ou seja, σ σ
y i
26
, faz-se a redução da
t
tensão σi+1 para a curva de escoamento, obtendo-se σ i+1 de acordo com o
modelo constitutivo deduzido. Se não ocorreu o escoamento durante o
ef
i+
1 <
incremento ‘i+1’, σ σ
y i
, conclui-se verdadeira a hipótese inicial de
t
i+ 1 i+
1.
incremento elástico, e a tensão ao final do incremento ‘i+1’ é: σ = σ
passo 5- através de integração das tensões no domínio do elemento,
calculam-se as forças nodais internas, que comparadas ao vetor de forças
externas, determinam o resíduo ψ i+1 . Se este for maior que a tolerância
estipulada no modelo, retorna-se ao passo 1, aplicando-se porém, apenas o
vetor de forças do resíduo, e caracterizando-se então, o início da 2 a iteração
do incremento ‘i+1’. Caso contrário, se este for menor que a tolerância
estipulada, conclui-se este incremento ‘i+1’ de forças, e parte-se para um
novo incremento ‘i+2’, caso exista.
O estabelecimento do critério de convergência é de grande
importância para o processo incremental-iterativo, e divide-se em
convergência de forças e de deslocamentos. Para a caracterização da
convergência segundo o critério de forças, toma-se como referência a norma
do vetor resíduo, que atua como um dos parâmetros de controle do
processo.
O vetor resíduo de forças em um elemento na iteração ‘j’ do
incremento ‘i’, resulta da diferença entre as componentes do vetor de forças
aplicado e do vetor de forças internas obtido através de integração das
tensões no domínio desse elemento. A integração é efetuada segundo os
pontos-amostra de tensões ou pontos de Gauss, que neste modelo