análise de pavimentos de edifícios de concreto armado com a ...
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( σ, ) ( σ,<br />
) =<br />
f q r q<br />
FIGURA 4.1 - Representação gráfica do vetor fluxo plástico r( σ, q)<br />
sobre o<br />
domínio elástico (intE σ ) no espaço das tensões<br />
Segundo CORRÊA,M.R.S. (1991), “As noções <strong>de</strong> fluxo plástico,<br />
escoamento, regra da normalida<strong>de</strong>, etc. estão associadas ao<br />
<strong>com</strong>portamento dos metais dúcteis. No <strong>concreto</strong> não há fluxo plástico, e é<br />
questionável, sob o ponto <strong>de</strong> vista conceitual, a aplicação da regra da<br />
normalida<strong>de</strong>”. Em termos práticos, a aplicação <strong>de</strong>sses conceitos ao <strong>concreto</strong><br />
tem fornecido bons resultados, <strong>com</strong>o atestado em muitos trabalhos, <strong>de</strong>ntre<br />
eles: HAND,F.R. et al. (1973), DOTREPPE,J.C. et al. (1973),<br />
LIN,C.S.;SCORDELIS,A.C. (1975), BASHUR,F.K.;DARWIN,D. (1978),<br />
BERGAN,P.G.;HOLAND,I. (1979), ASCE (1982), CHEN,W.F. (1982),<br />
FIGUEIRAS, J.A. (1983), KLEIN, D.G. (1986), CERVERA,M.;HINTON,E.<br />
(1986), SIMO,J.C.;HUGHES,T.J.R. (1988), PROENÇA,S.P.B. (1988), e<br />
CORRÊA,M.R.S. (1991).<br />
4.4. Formulação incremental do mo<strong>de</strong>lo elastoplástico<br />
As expressões 4.1 a 4.8, que <strong>de</strong>finem um mo<strong>de</strong>lo elastoplástico<br />
básico, po<strong>de</strong>m ser reescritas em função da parte <strong>de</strong>sviadora do tensor das<br />
tensões, aqui <strong>de</strong>notado por ‘S’. A expressão do critério <strong>de</strong> Von Mises, dada<br />
por 4.2, po<strong>de</strong> ser reescrita <strong>com</strong>o:<br />
2<br />
( σ, ) = 2.<br />
− ( σy+ . α)<br />
σ<br />
intE f<br />
( < 0)<br />
f q J<br />
3<br />
k<br />
o invariante J2 po<strong>de</strong> ser escrito em função do tensor das tensões:<br />
σ<br />
∂Eσ( f = 0)<br />
2 (4.9)<br />
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