análise de pavimentos de edifícios de concreto armado com a ...

se para isso os mesmos pivôs advindos da condensação do vetor de forças
do item b.
A análise é então retomada como descrito no passo 1 do item 4.5.
Os modelos de barra e de placa apresentados, foram colocados em
funcionamento no sistema ANSER. A atuação conjunta dos dois tipos de
elemento exigiu que as tolerâncias fossem determinadas globalmente, ou
seja, a tolerância de forças passou a ser calculada pela razão entre o vetor
de resíduo total nos nós (resultado dos resíduos dos elementos de placa
somados aos dos elementos de barra), e o vetor global de forças no
incremento.
A listagem da subrotina para a condensação estática dos gdl internos
ao quadrilátero encontra-se no Apêndice 1, e no Apêndice 2, encontra-se a
listagem da subrotina utilizada na determinação da raiz da função f( γ ) .
4.7. Caracterização de seções de concreto armado
A análise de pavimentos de concreto armado com a consideração da
não-linearidade física envolve duas caracterizações distintas para o material
concreto armado. No processamento da estrutura, buscando uma maior
representatividade do comportamento mecânico do material em todo o
pavimento, os diagramas momento-curvatura convencionais para as seções
devem ser elaborados a partir de valores médios de resistência. Ao final do
processamento, como prescreve a NB-1/78 ‘Projeto e Execução de Obras de
Concreto Armado’, efetua-se o dimensionamento das seções a partir dos
valores de cálculo de resistência do aço e do concreto.
Para o concreto, de acordo com as situações utilizadas, serão
tomados o seguintes valores médios de resistência:
na compressão: fcm = fck+3.5 (MPa), como sugerido no item 8.2.5 da NB-1;
na tração por flexão (para a determinação do momento de fissuração Mr):
fctm=1.5fctk - para peças de seção retangular (lajes e vigas isoladas) (4.57)
fctm=1.2fctk - para peças de seção T ou duplo T (vigas de pavimento). (4.58)
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