análise de pavimentos de edifícios de concreto armado com a ...
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FIGURA 4.3- Comportamento da Curva f ( ) 2 γ x γ<br />
on<strong>de</strong> :<br />
⎡ ⎛<br />
⎢ ⎜<br />
2<br />
1<br />
f ( γ =∞ ) =− ⎢σy+<br />
k.<br />
⎜<br />
αi+<br />
1 +<br />
3 ⎢ ⎜<br />
⎢ ⎜<br />
⎣⎢<br />
⎝<br />
t t ( σx+ σy)<br />
1<br />
.<br />
6<br />
E<br />
3. 1<br />
1<br />
.<br />
+<br />
6<br />
G<br />
( − υ)<br />
t t t<br />
( σx− σy) + ( τxy<br />
)<br />
2 2 2<br />
k<br />
2 1 t t<br />
2<br />
t t<br />
t ⎡σyα<br />
2<br />
i 1<br />
i<br />
f ( γ = 0)<br />
=<br />
⎡(<br />
σx− σy) + σxσ ⎤<br />
+ ⎤<br />
y + ( τxy<br />
) − ⎢<br />
⎥<br />
3 ⎣⎢<br />
⎦⎥<br />
⎣⎢<br />
3<br />
⎦⎥<br />
0 ≥<br />
. +<br />
.<br />
;<br />
t t t<br />
σ , σ , τ - representam o estado <strong>de</strong> tentativa elástico para o EPT;<br />
G<br />
tangente em<br />
γ=0<br />
x<br />
T =<br />
y<br />
xy<br />
E<br />
2. 1 υ<br />
( + )<br />
- módulo <strong>de</strong> elasticida<strong>de</strong> transversal.<br />
4.6.2. A integração da tensão <strong>de</strong> <strong>análise</strong><br />
Por tratar-se <strong>de</strong> um mo<strong>de</strong>lo <strong>de</strong> <strong>análise</strong> aplicado a elemento finito não-<br />
estratificado, torna-se necessária a integração da tensão <strong>de</strong> <strong>análise</strong> ( σ ef ) ao<br />
longo da espessura da placa, <strong>de</strong> modo a exprimirem-se coerentemente as<br />
relações elastoplásticas em termos <strong>de</strong> diagramas momento-curvatura<br />
trilineares conforme o i<strong>de</strong>alizado na FIGURA 3.2. Caracteriza-se <strong>com</strong>o<br />
variável <strong>de</strong> <strong>análise</strong> então, o momento fletor efetivo (M ef ) dado por:<br />
z<br />
ef ef<br />
e<br />
=<br />
2<br />
∫<br />
M = σ . z. dz<br />
e<br />
z=−<br />
2<br />
on<strong>de</strong>: h - espessura da placa.<br />
γ 0 = 1 a aproximação<br />
T<br />
2<br />
⎞⎤<br />
⎟⎥<br />
⎟⎥<br />
⎟⎥<br />
⎟⎥<br />
⎠⎦⎥<br />
2<br />
48<br />
≤ 0<br />
(4.53)