análise de pavimentos de edifícios de concreto armado com a ...

onde: a = 08 ,. b. fcm ; (4.74)
[ ( 0,8.b.f cm.d)
( 001 , .
\
s. s) ( s. yk)
]
( 001 , .
\
s. s. \ ) ( s. yk.
)
b =− + A E + A f
[ ]
c = A E d + A f d
a expressão para o momento fletor último é dada por:
(4.77)
onde:
\ \
( ) ε ( )
M = 08 ,. x. b. f . d− 04 ,. x + . E . A . d− d
ε sc
ε sc
u cm sc s s
=
=
0, 0035.
001 , .
\ ( x−d )
x
\ ( x−d )
( d−x) 58
(4.75)
(4.76)
- para a 1 a hipótese; (4.78)
- para a 2 a hipótese. (4.79)
as curvaturas representativas das duas hipóteses iniciais são:
⎛ 1 0 0035
⎜
⎝ r x
⎞
⎟ =
⎠
,
- para a 1 a hipótese; (4.80)
u
⎛ 1 0 010
⎜
⎝ r d x
⎞ ,
⎟ = - para a 2
⎠ −
a hipótese. (4.81)
u
Se o valor da deformação na fibra mais comprimida do concreto for
inferior a 0.20%, parte-se para o equacionamento da 3 a hipótese das
equações de equilíbrio e compatibilidade na seção transversal, tem-se que a
posição da linha neutra é dada por:
x = − + −
b
2
b
2.
a
4.
a. c
(4.82)
onde: a = Ec b
* . ; (4.83)
b =
\
2. A . E + 200.
A . f ; (4.84)
[ ( s s) ( s yk)
]
( 2. \
s. s. \ ) ( 200.
s. yk.
)
[ ]
c = A E d + A f d
; (4.85)
A partir do posicionamento da linha neutra, determina-se o momento
fletor último para a seção de acordo com a expressão:
M A f d ( )
x ⎛ ⎞
\ \
u = s. yk. ⎜ − ⎟ −ε sc. Es. As. d − x
(4.86)
⎝ 3⎠