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6.1.2 Modélisation Lignes de champ
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ainsi que l’inductance magnétisa
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i1 v1 Xm R Figure 6.5: schéma équ
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a a b c Figure 6.7: assemblage de t
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Montage triangle-triangle En partan
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6.13. Notons que ce dernier fait in
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Yy0 Dd0 Dy11 = Yd1 a b a’ c a b c
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• les tensions nominales primaire
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1 1 n1 spires n2 spires 2 2 1 1 n1
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Figure 6.20: principe de la modific
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i1 v1 n1 spires n2 spires n3 spires
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a c b Figure 6.24: transformateur a
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¯Vi = Vie jθi ¯ Vj = Vje jθj Ī
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GENERATEUR + CHARGE GENERATEUR "BAL
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Au balancier, la relation (7.5) don
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Les équations de load flow se pré
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Les contraintes les plus importante
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où ǫ est une tolérance. En prati
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à la phase supposée pour le balan
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En appliquant les mêmes simplifica
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P2 P1 1 X12 2 X13 X24 a. X14 3 4 P3
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oùφ x (resp. φ p) est la matrice
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Le premier terme du membre de droit
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Ces deux champs tendent à s’alig
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Figure 8.3: machine à pôles saill
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Le nombre d’enroulements rotoriqu
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Sous cette hypothèse flux et coura
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Les grandeurs vectorielles de Park
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dans lesquelles les termes du type
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oùpT la puissance instantanée sor
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• dont le stator est parcouru par
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au niveau de l’usure mécanique,
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8.6.3 Retour aux champs magnétique
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1. Que devient le bilan de puissanc
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8.8 Courbes de capacité Vu du rés
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P (MW) 1200 1000 800 600 400 200 pu
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statorique, la différence étant c
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9.1.3 Couples et points de fonction
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du stator au rotor reprend sa valeu
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P (pu) 1 0.95 0.9 0.85 0.8 0.75 0.7
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Dans de nombreux cas, on se content
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composant cosφ α β Dp Dq conditi
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Dans le cas du modèle à exposant,
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10.1 Régulateur de vitesse 10.1.1
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ure 10.5, plus utilisé en pratique
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sont éteints, auquel cas toutes le
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• une assistance mutuelle en cas
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P P P Pm1 Pc1 fN +∆f fN +∆f fN
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chaque zone de réglage, on mesure
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10.3.5 Extension à plus de deux zo
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Chapitre 11 Régulation de la tensi
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3 self V 0 A B 1 C condensateur Fig
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où ¯ Zc est une impédance de com
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• dont le gain statique en boucle
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courant et la durée admise pour ce
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1.1 V (pu) 1.05 sous contrôle du r
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Dans ce cours, c’est aux applicat
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conclusion, la commutation du conde
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courants (A) 2500 2000 1500 1000 50
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inductif V B = B min 0 B = B max ca
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transformateur mais bien en un poin
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a. b. c. V ′ 1 V ′′ 1 V1 V2 P
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métallique de chaque pylone, et vi
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court-circuit monophasé court-circ
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elle-même fonction de l’inductan
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12.2.3 Expressions tenant compte de
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14 12 10 8 6 4 2 0 −2 courant i a
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8 7 6 5 4 3 2 1 amplitude de la com
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12.3 Calcul des courants de court-c
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¯Y est une matrice carrée, de dim
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Les membres de droite des systèmes
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Chapitre 13 Analyse des systèmes e