analyse et fonctionnement des systemes d'energie ... - Montefiore

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machine à machine à rotor lisse pôles saillants rotor lisse pôles saillants (pu) (pu) (s) (s) X ′ d 0.2-0.4 0.3-0.5 T ′ do 8.0-12.0 3.0-8.0 X ′′ d 0.15-0.30 0.25-0.35 T ′ d 0.95-1.30 1.0-2.5 X ′′ q 0.15-0.30 0.25-0.35 T ′′ d 0.02-0.05 0.02-0.05 Tα 0.02-0.60 0.02-0.20 12.2.4 Exemple numérique et discussion A titre illustratif, considérons une machine caractérisée par: On en déduit : E o q = 1, Xd = Xq = 2, X ′ d = 0.3, X′′ d = X′′ q = 0.2, Ra = 0.005 pu T ′ do = 9, T ′′ d = 0.0333 s T ′ d = T ′ Tα = X′′ d X ′ d do Xd Ra = 1.35 s = 40 pu (12.11) = 40 = 0.127 s 2π50 On suppose que le court-circuit se produit au moment où l’axe direct coïncide avec l’axe de la phase a, c’est-à-dire que θ o = 0. Dans ces conditions, la valeur initiale de la composante unidirectionnelle est maximale dans la phase a. Celles dans les phases b et c sont négatives, égales et d’amplitude plus faible. Il importe de noter que les courbes ci-après se rapportent à un court-circuit permanent et à une vitesse de rotation constante. En pratique, le court-circuit est éliminé par les protections après le délai déjà mentionné, tandis que la vitesse varie sous l’effet du déséquilibre entre couples mécanique et électromagnétique (au point que si le défaut est éliminé trop tard, la machine perd le synchronisme). Les courbes ne peuvent donc être utilisées que sur le court intervalle de temps correspondant au court-circuit. La figure 12.3 montre l’évolution du courant ia sur un intervalle de temps de l’ordre de 15 fois T ′′ d ou un tiers de T′ d . On voit que la composante unidirectionnelle retarde légèrement le premier passage par zéro du courant, nécessaire à la coupure par le disjoncteur. Elle peut aussi provoquer la saturation du noyau magnétique des transformateurs de mesure utilisés par les protections. Les courants dans les phases a et b sont comparés à la figure 12.4. On voit qu’une fois éteints les transitoires initiaux,ib devient égal àia déphasé de 120 degrés. 195
14 12 10 8 6 4 2 0 −2 courant i a (pu) −4 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 t (s) 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 15 10 5 0 −5 Figure 12.3: évolution du courant de court-circuit dans la phasea courant i a (pu) courant i b (pu) −10 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 t(s) 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 Figure 12.4: évolution des courants de court-circuit dans les phasesaetb 196
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Département d’Electricité, Elec
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4 La ligne de transport 37 4.1 Para
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11.4 Compensateurs statiques de pui
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Le courant est compté comme positi
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Dans le plan complexe, aux nombres
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• on sait que dans un circuit RLC
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¯S1 = ¯ V1 Ī⋆ 1 Ī1 ¯V1 Ī2
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L’augmentation du courant I requi
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ib(t) = √ 2Icos(ω(t− T 3 )+ψ)
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Les points tels que N et N’ sont
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Au niveau d’une habitation alimen
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Tout se passe donc comme si la phas
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d’un diagramme monophasé, sans c
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otor ϕ P entrefer stator a b Figur
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grandeurs sinusoïdales, on peut re
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Chapitre 3 Quelques propriétés du
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IQ IP Ī θ2 −θ1 −jXP12/V1 Fig
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Ces relations sont utilisées dans
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où VN est la valeur nominale de la
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Ligne triphasée simple Nous consid
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Considérons la ligne à faisceau d
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que, pour diminuer l’inductance c
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se présente sous la forme : ⎡ v6
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oùρest la résistivité du matér
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4.3 La ligne en tant que composant
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lors du design de l’isolation des
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• ces propriétés s’appliquent
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La température maximale typique de
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Chapitre 5 Le système “per unit
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On a successivement: ¯Spu = ¯ S S
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On notera que le choix d’une mêm
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Chapitre 6 Le transformateur de pui
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6.1.2 Modélisation Lignes de champ
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ainsi que l’inductance magnétisa
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i1 v1 Xm R Figure 6.5: schéma équ
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a a b c Figure 6.7: assemblage de t
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Montage triangle-triangle En partan
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6.13. Notons que ce dernier fait in
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Yy0 Dd0 Dy11 = Yd1 a b a’ c a b c
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• les tensions nominales primaire
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a c b Figure 6.24: transformateur a
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¯Vi = Vie jθi ¯ Vj = Vje jθj Ī
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GENERATEUR + CHARGE GENERATEUR "BAL
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Au balancier, la relation (7.5) don
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Les équations de load flow se pré
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Les contraintes les plus importante
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où ǫ est une tolérance. En prati
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En appliquant les mêmes simplifica
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P2 P1 1 X12 2 X13 X24 a. X14 3 4 P3
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oùφ x (resp. φ p) est la matrice
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Le premier terme du membre de droit
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Ces deux champs tendent à s’alig
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Le nombre d’enroulements rotoriqu
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Sous cette hypothèse flux et coura
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Les grandeurs vectorielles de Park
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dans lesquelles les termes du type
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oùpT la puissance instantanée sor
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• dont le stator est parcouru par
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au niveau de l’usure mécanique,
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8.6.3 Retour aux champs magnétique
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1. Que devient le bilan de puissanc
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8.8 Courbes de capacité Vu du rés
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P (MW) 1200 1000 800 600 400 200 pu
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statorique, la différence étant c
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9.1.3 Couples et points de fonction
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du stator au rotor reprend sa valeu
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