analyse et fonctionnement des systemes d'energie ... - Montefiore

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et celle au noeudf vaut : ¯Zth = ¯ (1) ∆Vf = Y −1 ef f = Y −1 ff = [Z] ff oùZest la matrice d’impédance aux jeux de barres. L’impédance de Thévenin vue d’un noeud f est donc égale au terme diagonal(f,f) de la matrice d’impédance. Le courant de défaut s’obtient très aisément à partir du schéma de la figure 12.9.b : Īf = Ēth ¯Zth + ¯ Zf On retrouve bien l’expression (12.18). = ¯ Vf(0 − ) [Z] ff + ¯ Zf 205 = ¯Vf(0 − ) ∆Vf ¯ (1) + Zf ¯ (12.20)
Chapitre 13 Analyse des systèmes et régimes triphasés déséquilibrés 206
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Département d’Electricité, Elec
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4 La ligne de transport 37 4.1 Para
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11.4 Compensateurs statiques de pui
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Le courant est compté comme positi
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Dans le plan complexe, aux nombres
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• on sait que dans un circuit RLC
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¯S1 = ¯ V1 Ī⋆ 1 Ī1 ¯V1 Ī2
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L’augmentation du courant I requi
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ib(t) = √ 2Icos(ω(t− T 3 )+ψ)
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Les points tels que N et N’ sont
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Au niveau d’une habitation alimen
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Tout se passe donc comme si la phas
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d’un diagramme monophasé, sans c
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otor ϕ P entrefer stator a b Figur
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grandeurs sinusoïdales, on peut re
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Chapitre 3 Quelques propriétés du
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IQ IP Ī θ2 −θ1 −jXP12/V1 Fig
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Ces relations sont utilisées dans
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où VN est la valeur nominale de la
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Ligne triphasée simple Nous consid
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Considérons la ligne à faisceau d
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que, pour diminuer l’inductance c
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se présente sous la forme : ⎡ v6
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oùρest la résistivité du matér
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4.3 La ligne en tant que composant
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lors du design de l’isolation des
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• ces propriétés s’appliquent
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La température maximale typique de
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Chapitre 5 Le système “per unit
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On a successivement: ¯Spu = ¯ S S
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On notera que le choix d’une mêm
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Chapitre 6 Le transformateur de pui
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6.1.2 Modélisation Lignes de champ
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ainsi que l’inductance magnétisa
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i1 v1 Xm R Figure 6.5: schéma équ
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a a b c Figure 6.7: assemblage de t
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Montage triangle-triangle En partan
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6.13. Notons que ce dernier fait in
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Yy0 Dd0 Dy11 = Yd1 a b a’ c a b c
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• les tensions nominales primaire
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1 1 n1 spires n2 spires 2 2 1 1 n1
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Figure 6.20: principe de la modific
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i1 v1 n1 spires n2 spires n3 spires
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a c b Figure 6.24: transformateur a
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¯Vi = Vie jθi ¯ Vj = Vje jθj Ī
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GENERATEUR + CHARGE GENERATEUR "BAL
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Au balancier, la relation (7.5) don
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Les équations de load flow se pré
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Les contraintes les plus importante
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où ǫ est une tolérance. En prati
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à la phase supposée pour le balan
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En appliquant les mêmes simplifica
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P2 P1 1 X12 2 X13 X24 a. X14 3 4 P3
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oùφ x (resp. φ p) est la matrice
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Le premier terme du membre de droit
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Ces deux champs tendent à s’alig
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Figure 8.3: machine à pôles saill
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Le nombre d’enroulements rotoriqu
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Sous cette hypothèse flux et coura
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Les grandeurs vectorielles de Park
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dans lesquelles les termes du type
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oùpT la puissance instantanée sor
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• dont le stator est parcouru par
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au niveau de l’usure mécanique,
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8.6.3 Retour aux champs magnétique
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1. Que devient le bilan de puissanc
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8.8 Courbes de capacité Vu du rés
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P (MW) 1200 1000 800 600 400 200 pu
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statorique, la différence étant c
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9.1.3 Couples et points de fonction
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du stator au rotor reprend sa valeu
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P (pu) 1 0.95 0.9 0.85 0.8 0.75 0.7
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Dans de nombreux cas, on se content
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composant cosφ α β Dp Dq conditi
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Dans le cas du modèle à exposant,
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10.1 Régulateur de vitesse 10.1.1
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ure 10.5, plus utilisé en pratique
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Page 195 and 196: 12.2.3 Expressions tenant compte de
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Page 205: Les membres de droite des systèmes
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