ESTRUCTURAS-EN-CONCRETO-JORGE-SEGURA-FRANCO-7ED-pdf

Estructuras de Concreto '--------------------
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Tabla C.9.5(c} Espesores mínimos de losas sin vigas interiores*
Sin ábacost
Con ábacos•
Paneles Paneles Paneles Paneles
exterior interior exteriores interior
Sin Con Sin Con
fy vtgas vtgas vtgas vtgas
de
MPat
de de de
borde borde§ borde borde§
Rn Rn Rn Rn Rn Rn
280 33 36 36 36 40 40
Rn f n fn fn f n Rn
420 30 33 33 33 36 36
Rn Rn Rn Rn Rn f n
520 28 31 31 31 34 34
*Para construcción de dos direcciones, l!n, es la luz libre en la dirección larga, medida
entre cara de los apoyos en losas sin vigas y entre caras de las vigas, para losas con vigas u
otros apoyos en otros casos.
tPara fy entre los valores dados en la tabla, el espesor mínimo debe obtenerse por
interpolación lineal.
:j:Abaco, como se defme C.13.2.5.
§Losas con vigas entre las columnas a lo largo de los bordes exteriores. El valor de arpara
la viga de borde no debe ser menor que 0.8.
El termino f n,en (b) y (e) corresponde a la luz ·libre en la dirección larga
medida cara a cara de las vigas. El termino f3 en (b) y (e) corresponde a la
relación de la luz libre en la dirección larga a la luz libre en la dirección
corta de la losa.
C.9.5.3.4 Puede utilizarse espesores de losas menores que los mínimos
requeridos en C.9.5.3.1, C.9.5.3.2 y C.9.5.3.3 cuando las deflexiones
calculadas no excedan los límites de la tabla C.9.5(b). Las deflexiones deben
---------------------- Capítulo 2 Flexión
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calcularse tomando en cuenta el tamaño y la forma del panel, las
condiciones de apoyo y la naturaleza de las restricciones en los bordes de la
tosa. El modulo de elasticidad del concreto, Ec, debe ser el especificado en
C.8.5.1. El momento de inercia efectivo, I. , debe ser el obtenido por medio
de Ja ecuación (C.9-8); se permite emplear otros valores si los resultados del
cálculo de la deflexión concuerdan razonablemente con los resultados de
ensayos de alcance apropiado. La deflexión adicional a largo plazo debe
calcularse de acuerdo con C.9.5.2.5.
A continuación algunos problemas de aplicación de las nociones anteriores.
Problema 2.23
En el problema 2.16 se diseñó una viga de 0.30 x 0.50 m, simplemente
apoyada en una luz de 8 metros, armada en concreto de f ~ = 21.1 MPa,
refuerzo para [y = 240 MPa y una carga de 25.04 kN/m, obteniéndose los
resultados de la figura adjunta. Ahora calcularemos para esta viga las
deflexiones inmediatas causadas por la carga muerta, las deflexiones
inmediatas causadas por la carga viva y las deflexiones adicionales a largo
plazo causadas por la retracción de fraguado y el flujo plástico.
f~ = 21.1 MPa
401" L .. 1
fy = 240 MPa
(2040 mm 2 ) ·- -
0 .06
301 1/8"
~
~ 0.30 l
1
~ 0 .35 0 .50 (p-p')mín < (p-p') <
(4863 mm 2 )
"'"'"" (p - p')máx
~. ~r::: ---<
201 1/ 8"+ ..... (según problema 2.16)
201 1/4 "
Figura 2.47
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