ESTRUCTURAS-EN-CONCRETO-JORGE-SEGURA-FRANCO-7ED-pdf
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Estructuras de Concreto 1 -----------------~<br />
DISEÑO VTA PROB 5- 3 - b=120 mm - h=500 mm = fyl=420 MPa - fyt~2 4 o<br />
MPa - U=1.45<br />
M (kN)<br />
cpMn (kN·m)<br />
p (- )<br />
Ast (mm2)<br />
Vu (kN) 42 . 3<br />
Ve (kN /m2 ) 33<br />
cpVs(kN/m2) 19 . 3<br />
1<br />
S (m) i1. 19<br />
~ Cj) cv<br />
~<br />
! 45.7 22 . a 51.9 ,51.9 2a . 9 51.9 151.9 22 . a<br />
1 1 1<br />
166.3 33 . 1 75 . 3 175 . 3 41.9 75 . 3 175 . 3 33 . 1<br />
1 1 1<br />
1 o. 00723 o . ooa33! o . ooa33 o. ooa331 o. ooa33<br />
i 4oa 470 1470 470i470<br />
45. 7¡<br />
1<br />
66 . 3¡<br />
1<br />
0 . 0072~<br />
1 1 1<br />
j1 cp5/a+1cp3/4 1 cp5/Ú1cp3/4 1cp5/at 1cp3/4 1cp5/a+1 $3/~<br />
cpsuperior<br />
1<br />
1<br />
p (+) 0 . 00344 0 . 00441 0 . 00344<br />
Ast (mm2)<br />
1<br />
194 1 249 1 194<br />
i 1 1<br />
cpinferior '1cp1/2_1cp3/a+_ (1cp1 ( 2 __ 2cp1 /2__(1cpl,f2_1cp3/a+_1$1/2<br />
1 cpl/2 +1«PV 2> +l «P1F> 1 cp1;2<br />
. .<br />
1 1<br />
Vd (kN) 29 . 2<br />
30 . 2¡ 31.6 31.6¡ 30 . 2<br />
29 . 2<br />
1<br />
Estribos j7ecp1/4c/0.23<br />
ESTRIBOS CONSTRUCTIVOS ~1/4<br />
Notas:<br />
43. a 1 45. a 45.a ! 43.a<br />
1 1<br />
33 , 33 33 !33<br />
1 1<br />
10 . a! 11. a 1l.ai 10 . a<br />
1 1<br />
l. 301 l. 3a 1.3ai 1.30<br />
1 1<br />
íct i 7ecp1 /4c/0.23 íd j7ecp1/4c/0.23<br />
C/0 . 30 HASTA DONDE EXISTA REFUERZO SUPERIOR<br />
40~<br />
42 .3<br />
33<br />
9.3<br />
1.19¡<br />
l. La diferencia de armadura en el refuerzo superior en los apoyos 1 y 4 se<br />
debe a la consideración de empotramiento utilizada en la versión<br />
analizada en comparación con el semi-empotramiento correspondiente<br />
al método de los momentos y cortantes aproximados del Reglamento.<br />
Esta situación se refleja entonces en los refuerzos para flexión de las<br />
luces 1-2 y 3-4 y en los refuerzos por esfuerzo cortante.<br />
1<br />
i~<br />
----<br />
_______ Capftulo 5 Sistema de Losas armadas en una dirección<br />
. La reiterada referencia que se hace a "las cargas aproximadas de la<br />
2<br />
predirnensión" se debe principalmente a dos aspectos:<br />
a) El peso propio de la losa, el cual en el diseño definitivo debe<br />
calcularse teniendo en cuenta el peso de las vigas y de las viguetas de<br />
repartición, obteniendo el volumen total de la losa y descontándole el<br />
peso de los aligeramientos;<br />
b) La carga correspondiente a los muros divisorios, la cual se debe<br />
calcular a partir de la cubicación de los mismos, según su distribución<br />
y tipo de material especificados en el proyecto arquitectónico. Sin<br />
embargo, el Reglamento colombiano especifica que se puede utilizar<br />
corno carga distribuida en las losas un mínimo de 2kN/m 2 para<br />
muros-particiones fijos de mampostería.<br />
Para efectos solamente ilustrativos, se diseña a continuación la viga V2 de la<br />
planta estructural correspondiente al problema 5-3, considerándola sometida<br />
solamente a cargas gravitacionales y analizándola como un pórtico de piso<br />
a1slado de los pisos adyacentes superior e inferior, con empotramiento en<br />
los extremos lejanos de las columnas. Este procedimiento, además de<br />
1lustrar al lector sobre los temas anteriormente tratados, puede llegar a<br />
considerarse apropiado en el proceso de dimensionamiento preliminar de un<br />
proyecto.<br />
Problema 5-4<br />
Diseñar la viga V-2 (0.50x0.50) de la planta estructural correspondiente al<br />
problema anterior, para cargas únicamente gravitacionales y los mismos<br />
materiales y factores de carga y seguridad empleados en ese problema.<br />
250<br />
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