11.07.2015 Views

Modélisation de l'écoulement diphasique dans les injecteurs Diesel

Modélisation de l'écoulement diphasique dans les injecteurs Diesel

Modélisation de l'écoulement diphasique dans les injecteurs Diesel

SHOW MORE
SHOW LESS

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.

146 CHAPITRE 7 : RÉSULTATS DE CALCULS7.4 Calculs pour un injecteur multitrou avec mouvement<strong>de</strong> maillageL’intérêt principal du co<strong>de</strong> est <strong>de</strong> pouvoir simuler <strong>de</strong>s écoulements cavitants instationnaires <strong>dans</strong> <strong>les</strong><strong>injecteurs</strong> <strong>Diesel</strong>. Les tests effectués jusqu’à maintenant concernaient essentiellement l’étu<strong>de</strong> <strong>de</strong> l’écoulementétabli. On se propose maintenant d’étudier un injecteur multitrou (axisymétrique) qui effectue uneinjection pilote (temps d’injection court). On simulera l’écoulement <strong>dans</strong> le nez <strong>de</strong> l’injecteur pendant toutela durée <strong>de</strong> l’injection pilote. La buse d’injection étudiée a six orifices d’injection, chacun <strong>de</strong> longueur 1mmet <strong>de</strong> diamètre 165µm. L’angle <strong>de</strong> nappe est faible (60˚).7.4.1 Maillage et conditions du calculLa géométrie et le maillage multi-blocs <strong>de</strong> la buse d’injection sont montrés <strong>dans</strong> la figure 7.17. Lemaillage est structuré <strong>de</strong> trois blocs :– le bloc 1 (en rouge), <strong>de</strong> coordonnées cylindriques, et qui est mobile au cours du temps : il représentela partie du domaine qui se déforme au cours <strong>de</strong> la levée <strong>de</strong> l’aiguille ;– le bloc 2 (en vert), <strong>de</strong> coordonnées cartésiennes, et qui est fixe <strong>dans</strong> le temps : c’est l’orifice d’injection;– le bloc 3 (en bleu), <strong>de</strong> coordonnées cartésiennes, et qui est fixe <strong>dans</strong> le temps : il représente la partiehaute <strong>de</strong> la buse d’injection, par où le fl ui<strong>de</strong> entre <strong>dans</strong> le domaine.Comme l’injecteur est axisymétrique, seul le sixième du domaine est maillé, et <strong>de</strong>s conditions <strong>de</strong> symétrieaxiale sont appliquées au bloc 1. Des conditions <strong>de</strong> symétrie planaire sont appliquées aux blocs 2 et3. Le maillage est constitué au total <strong>de</strong> 72534 noeuds.Nous simulons la levée d’aiguille <strong>de</strong> l’injection pilote d’un point <strong>de</strong> fonctionnement à 1500 tr/min, àcharge partielle (voir figure 7.18) pour lequel la durée <strong>de</strong> comman<strong>de</strong> est <strong>de</strong> 270µs . Après élimination <strong>de</strong> laphase <strong>de</strong> décompression <strong>de</strong> la tige <strong>de</strong> l’aiguille, la durée d’injection totale a été estimée à 360µs. L’injectionse compose <strong>de</strong> trois phases : la levée d’aiguille pendant 220µs , une phase stabilisée pendant 30µs , puisla <strong>de</strong>scente <strong>de</strong> l’aiguille pendant 110µs . La pression d’injection est égale à 1600bar et la pression <strong>dans</strong> lachambre <strong>de</strong> combustion au moment <strong>de</strong> l’injection est <strong>de</strong> 40bar. Les conditions initia<strong>les</strong> <strong>de</strong> pression sontmontrées <strong>dans</strong> la figure 7.19 : la pression est fixée à 1600bar <strong>dans</strong> le siège <strong>de</strong> l’aiguille et <strong>dans</strong> le sac (blocs1 et 3), et à 40bar <strong>dans</strong> l’orifice d’injection.FIG. 7.17: Géométrie du nez <strong>de</strong> l’injecteur 6 trous. A gauche : géométrie du domaine <strong>de</strong>calcul. À droite : maillage utilisé pour le calcul.

Hooray! Your file is uploaded and ready to be published.

Saved successfully!

Ooh no, something went wrong!