Organe de masini si mecanisme, vol.2

36
Organe de maşini şi mecanisme
F ⋅ K
⋅ E
4 − ε
u ± 1
t H
α
σ H = 0,175 ⋅ ⋅ ⋅
⋅ ≤
cosα
w 3b
d w1
⋅ sin α w u
2
σ
HP
(6.35)
sin 2α
w
Ţinând cont că sinα w ⋅ cosα
w = şi făcând notaţiile:
2
Z E = 0, 35E - factorul de material (pentru otel Z E = 189,8 MPa 1/2 );
Z H
(6.35) devine:
2
= - factorul punctului de rostogolire. (Pentru danturi
sin 2α
w
necorijate şi α = 20 , = 2, 5 );
4 − εα
Z ε = - factorul influentei lungimii minime de contact, relaţia
3
0
Z H
t H
σ H = Z H ⋅ Z E ⋅ Zε ⋅ ⋅ ≤
b ⋅ d w1
u
F 2 ⋅ K u ± 1
σ
(6.36)
unde: σ HP – tensiunea admisibila la solicitarea de contact a flancurilor
dinţilor;
σ H lim b
σ HP = ⋅ Z N ⋅ Z L ⋅ Z R ⋅ ZV
⋅ ZW
⋅ Z X
(6.37)
S
în care: σ
H lim b
S HP
HP
- tensiunea limită de bază la solicitarea de contact;
– coeficient de siguranţă minim admisibil pentru solicitarea de
contact. Pentru o funcţionare normală = 1,15;
Z N
de funcţionare;
S HP
– factor de durabilitate în funcţie de material şi numărul de cicli
Z L – factorul de ungere. Pentru calcule preliminare Z L = 1;
Z R – factorul de rugozitate. Pentru danturile rectificate
pentru cele frezate = 0,9;
ZV
Z W
Z R
– factor de viteză. Pentru calcule preliminarii Z = 1;
HP
V
Z R
= 1 iar
– factorul influenţei raportului durităţilor flancurilor celor două
roţi dinţate. Pentru roţi fără diferenţe mari de duritate =1;
Z W