Organe de masini si mecanisme, vol.2

66
Organe de maşini şi mecanisme
6.6.4.3 Calculul de rezistenţă la solicitarea de contact
Condiţia de verificare pe baza comparaţiei dintre tensiunea de regim
de contact σ H şi tensiunea de contact admisibilă de regim σ HP se exprimă
cu relaţia:
Z Z Z 2M
t2
⋅ K A ⋅ KV
⋅ KT
⋅ K
E H ε
Hβ
σ H = ≤ σ HP [ MPa]
(6.70)
d
d
unde:
2
M t 2 - momentul de torsiune la roata melcată ;
1
Z H – factor de influenţă a geometriei zonei de angrenare asupra
solicitărilor de contact şi care este dat de relaţia:
în care: α n =
0
Z H
2 cosγ
= ;
sinα
cosα
n
n
20 – unghiul profilului spirei; γ - unghiul elicei de referinţă.
Zε
- factorul de influenţă a lungimii minime de contact, a gradului
de acoperire al profilului şi a înclinării dinţilor asupra solicitărilor de
contact;
76,4cosγ
Z ε =
;
χε
α
în care termenii au aceeaşi semnificaţie ca la solicitarea de încovoiere;
Z E – factor de influenţă a materialelor roţilor asupra solicitărilor de
contact. Pentru câteva combinaţii de material, factorul Z E se dă în tabelul
6.10.
Tabelul 6.10
Melc Ro ată melcată
Material E 1 [MPa] Material (aliaj) E 2 [MPa] Z E MPa
cupru-staniu 0,74⋅10 5 138
Oţel (2,06...2,1) ⋅ cupru-staniuzinc-plumb
laminat 10 5
(0,88...0,93) ⋅10 5 146...150
cupru-aluminiu (0,88...1,14) ⋅10 5 146...160
Alame (0,88...0,98) ⋅10 5 146...153
K - factorul repartiţiei sarcinii pe lăţimea danturii la solicitarea de
Hβ
contact. Pentru calcule preliminarii se adopt ă la angrenajul cu melc cilindric