Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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\ N<br />
v<br />
Contrainte effectives<br />
Contra ntes totales '<br />
Hauteur du remblai<br />
Fig. 36. — Remblai de Lanester. Évolution du coefficient de<br />
sécurité calculé en contraintes effectives <strong>et</strong> en contraintes totales<br />
en fonction de la hauteur du remblai.<br />
<strong>2.</strong> On a affiné le calcul le long de la courbe de rupture,<br />
courbe constituée, d'un arc de cercle dans la fondation,<br />
limité par la fissure verticale observée dans le remblai, en<br />
affaiblissant les instabilités de la méthode de Bishop<br />
(limitation «raisonnable» de la valeur de la contrainte<br />
normale). Alors, c<strong>et</strong>te courbe est affectée de la valeur<br />
F = 1,16 plus proche de la réalité, mais il faut noter que c<strong>et</strong><br />
affinage n'est possible qu'après la rupture, ce qui enlève<br />
toute valeur opérationnelle à ce type de calcul.<br />
On a également observé, comme à Narbonne, qu'il n'y a<br />
pas identité de la répartition de la résistance au cisaillement,<br />
mobilisée le long de la courbe de rupture, selon<br />
qu'elle est exprimée en contraintes totales ou en<br />
contraintes effectives.<br />
Ces observations ne perm<strong>et</strong>tent pas actuellement de<br />
conclure favorablement quant à l'usage sans réserves <strong>des</strong><br />
calculs de stabilité en contraintes effectives à partir <strong>des</strong><br />
pressions interstitielles mesurées en place en cours de<br />
construction d'un remblai. Les raisons <strong>des</strong> désaccords<br />
observés ne sont pas clairement établies : cela peut provenir<br />
de la difficulté d'obtenir un champ <strong>des</strong> pressions<br />
interstitielles correct, de la non représentativité <strong>des</strong> paramètres<br />
c' <strong>et</strong>