Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

More documents

Recommendations

Info

4. Le fait qu'aient été mesurés des rapports TT-> 1 peut étonner, car cela prouverait que la résistance au cisaillement non drainée, pour un plan de rupture imposé, n'est pas liée à la contrainte effective qui s'exerce normalement à ce plan. BIBLIOGRAPHIE A AS G., A study of the effect of vane shape and rate of strain on the measured values of in situ shear strength of clays, 6 e Congrès international de mécanique des sols, vol. 1, Montréal (1965), p. 141-145. AAS G., Vane tests for investigation of anisotropy of undrained shear strength of clays, CR du Congrès européen, vol. 1, Oslo (1967), p. 3-8. BRAND E., The vane shear test and its use for strength measurement of cohesive soils, Bull. Rilem, 36 (sept. 1967). 116 Il est possible donc que la structure même de l'argile et ses conditions de dépôt (C. C. Ladd et R. Foott, 1974) jouent un rôle plus important dans les problèmes d'anisotropie, que le rapport des contraintes effectives dans les plans horizontaux et verticaux. KENNEY T. C , LANDVA A., Vane triaxial apparatus, 6' Congrès international de mécanique des sols, vol. 1, Montréal (1965). PILOT G., Abaques pour le calcul de la stabilité des talus de remblais sur sols mous, Bull, liaison Laho. routiers P. et Ch., 25 (mai-juin 1967), p. 4-1 à 4-10. L A D D C . C , FOOTTR., New design procedure for stability of soft clays, Journal of the geotechnical engineering division, ASCE, vol. 100, G T 7 (juil. 1974).
1 Détermination de la loi de comportement des argiles molles en laboratoire L'analyse des ruptures de remblais sur sols mous observée au cours des dix dernières années tant en France qu'à l'étranger met en évidence les insuffisances du calcul classique de stabilité à court terme tout au moins lorsque l'ouvrage est fondé sur un sol de forte plasticité. On a en effet constaté que la ruine des remblais fondés sur de tels sols pouvait survenir pour des valeurs du coefficient de sécurité, tirées du calcul classique, pouvant dépasser 1,5 (cf. article intitulé la stabilité des remblais sur sols mous de G. Pilot dans ce même ouvrage). Ces ruptures s'expliquent par le fait que le comportement non drainé des argiles, ou vases molles très plastiques, est trop complexe pour être caractérisé uniquement par leur cohésion non drainée, mesurée en place au moyen du scissomètre de chantier, ou en laboratoire à partir d'essais triaxiaux du type non consolidé non drainé. En particulier, le comportement de ces matériaux est fortement influencé par leur anisotropie et par la variation de leur résistance avec la vitesse de déformation ainsi que l'ont montré les travaux réalisés au NGI** sous la direction de L. Bjerrum (L. Bjerrum, 1971, T. Berre et L. Bjerrum, 1973, L. Bjerrum, 1973). Il est possible de tenir compte forfaitairement de ces facteurs en affectant la cohésion non drainée, tirée des essais classiques, d'un coefficient réducteur fonction de l'indice de plasticité et déterminé empiriquement à partir des ruptures observées (cf. article G. Pilot dans ce même numéro, L. Bjerrum, 1972) mais l'étude rationnelle de leur influence sur la stabilité d'un ouvrage nécessite le recours à des méthodes d'études plus élaborées tenant compte des lois de comportement non drainé du sol. Le calcul par éléments finis, modèle de type «déplacement», constitue une méthode d'étude encore complexe mais promettant d'être très fructueuse. Il permet de déterminer la distribution des contraintes et des déplacements dans le sol à partir de ses lois de comportement. Les essais mentionnés dans cet article ont été réalisés par P. Lozac'h, technicien supérieur au LCPC, à t'aide d'appareillage de sa conception. 3ull. Liaison Labo. P. et Ch.. spécial, décembre 1976 H. JOSSEAUME Attaché de recherche Y. MEIMON* Ingénieur civil des Ponts et Chaussées Département des sols et fondations Laboratoire central des Ponts et Chaussées L'étude d'un ouvrage présente alors deux aspects : — la détermination des lois de comportement non drainé du sol, — le calcul proprement dit. Seul, le premier point sera traité dans cet article où l'on expose une méthode d'étude des lois de comportement des argiles molles, ainsi que les résultats obtenus pour la vase de Lanester qui est un matériau très plastique non justiciable du calcul classique à la rupture. La ruine du remblai expérimental édifié en 1969 sur cette formation est, en effet, intervenue alors que le coefficient de sécurité donné par le calcul classique atteignait la valeur F = l,35 (M. Moreau, J.-L. Paute, G. Pilot, 1973). Les éléments constituant cet article sont extraits d'un travail de thèse réalisé au Laboratoire central des Ponts et Chaussées par Y. Meimon (1975) dans lequel on trouvera les détails qui n'ont pu, pour des raisons évidentes de concision, trouver place ici. BUT DE L'ÉTUDE L'étude des lois de comportement de la vase de Lanester visait un double but : 1. déterminer les éléments nécessaires au calcul en déplacement du remblai expérimental en tenant compte de l'anisotropie et de l'influence de la vitesse de déformation, c'est-à-dire : — l'état initial des contraintes dans le sol, — les relations contraintes-déformations, — la loi de variation avec la vitesse de déformation des paramètres tirés de ces relations, c'est-à-dire de la résistance au cisaillement et des modules de déformation. * Actuellement à la Société FRANLAB * Institut géotechnique norvégien 117
Page 1 and 2:
Stabilité des talus 2 - DEBLAIS ET
Page 3 and 4:
Avant-propos Stabilité des talus d
Page 5 and 6:
Avant-propos Ce second tome du bull
Page 7:
.1, Les talus de déblais 7
Page 10 and 11:
L'exemple de la figure 1 illustre u
Page 12 and 13:
profondeur par rapport à la surfac
Page 14 and 15:
Sites South Saskatchewan River Dam-
Page 16 and 17:
produit ensuite une résistance sup
Page 18 and 19:
Le niveau de contrainte de cisaille
Page 20 and 21:
Argile de Cambridge TABLEAU IV Fact
Page 22 and 23:
particulier, par la mesure de la r
Page 24 and 25:
u •n emps ( its ** G t. « .s s P
Page 26 and 27:
Le premier phénomène semble a pri
Page 28 and 29:
Argile de Dozulé (Callovo-Oxfordie
Page 30 and 31:
w (%) Valeurs extrêmes 24 30 y (kN
Page 32 and 33:
V D: argile de Dozulé F: argile de
Page 34 and 35:
0,76 -f- Effet de la dimension Effe
Page 36 and 37:
10 X Par référence à des essais
Page 38 and 39:
efface en fait l'histoire du matér
Page 40 and 41:
Fig. 1. — Exemple de texture « f
Page 42 and 43:
Fig. 6. Fig. 5 et 6. — L'existenc
Page 44 and 45:
Fig. 11. — Zone «tendre» (textu
Page 46 and 47:
Avec les textures orientées, on re
Page 48 and 49:
Dans le deuxième cas, celle-ci est
Page 50 and 51:
Dépots artificiels- Alluvions mode
Page 52 and 53:
-»Sä'.*''" ' Fig. 5. — Conditio
Page 54 and 55:
300 O 395 290-- 285 300 295 290- Ta
Page 56 and 57:
Talus à 1/2 Grave argileuse y = 19
Page 58 and 59:
CONCLUSION L'étude en vraie grande
Page 60 and 61:
Les alluvions anciennes de 6 à 7 m
Page 62 and 63:
— un tube inclinométrique souple
Page 64 and 65:
.:.:.:,,,.,:.:.:.v.v.,,: 30-03-72 -
Page 66 and 67: dues au passage des engins de chant
Page 68 and 69: Couche n" Profondeur (m) TABLEAU II
Page 70 and 71: Les glissements de terrain sur l'au
Page 72 and 73: Fig. 4. — Vue du site avant les t
Page 74 and 75: Deux essais triaxiaux consolidés n
Page 76 and 77: 76 Capteurs de pression Cellule 1
Page 78 and 79: sondages Highway, réalisés en fon
Page 80 and 81: les terrassements furent exécutés
Page 83 and 84: La stabilité des remblais sur sols
Page 85 and 86: ,_ -- — "*f\. Fig. 4. — Schéma
Page 87 and 88: Sable (c = 0, t = 40°) \ (2) Vase
Page 89 and 90: e 1.7 1.6 1,5 1,4 1,3 1,2 1,1 1,0 0
Page 91 and 92: de sécurité; cela n'est toutefois
Page 93 and 94: 1 Les caractéristiques mécaniques
Page 95 and 96: C A L C U L S PRÉLIMINAIRES A PART
Page 97 and 98: Au(kN/m'l , r • i i i 0 1 2 3 4 5
Page 99 and 100: tance au cisaillement le long du ce
Page 101 and 102: ment par élément finis a permis d
Page 103 and 104: TABLEAU IV — Paramètres de cisai
Page 105 and 106: courbes efforts-déformations réal
Page 107 and 108: Une nouvelle méthode pour la mesur
Page 109 and 110: ordonnées sera graduée en T et l'
Page 111 and 112: ÏÏ DJ x M H La figure 10 représe
Page 113 and 114: D'une manière générale posons K
Page 115: Fig. — Exemple de problème de st
Page 119 and 120: partir d'essais de relaxation (RAU)
Page 121 and 122: de déformation. Lorsque celui-ci i
Page 123: 1 Relations contraintes-déformatio
Page 127: TABLEAU III Comparaison de l'argile
Page 130 and 131: Couche profondeur (en m) w (%) (%)
Page 132 and 133: Fig. 5. — Vue d'ensemble du rembl
Page 134 and 135: 134 29-8-69 30-8-69 31-8-69 1-9-69
Page 136: J. S~ —1 Ruf >tur r __i t / 2£ -
Page 139 and 140: Coefficient de Skempton (A) 1 1 1 1
Page 141 and 142: J. Théorique Observés Fig. 23.
Page 143: À. déduites de celle utilisée da
Page 146 and 147: La synthèse des différentes étud
Page 148 and 149: Hauteur (m) CONSTATATIONS En cours
Page 151 and 152: La majorité des désordres survena
Page 153 and 154: - 1 I' 1 •• . ir - i; - ' '.' :
Page 155 and 156: et : J. Fig. 9. — Tranchée incom
Page 157 and 158: Remblai imperméable Non tissé Ter
Page 159 and 160: Rabattement de la nappe, en mètres
Page 161 and 162: Prenant appui sur l'expérience de
Page 163 and 164: Enfin dans les périodes ( ), la po
Page 165 and 166: La période de vulnérabilité de c
Page 167 and 168:
Fig. 9. — Vue d'une berge d'un ca
Page 169:
12 Les talus rocheux 169
Page 172 and 173:
de minces dépôts argileux ou schi
Page 174 and 175:
Fig. 7. — Diagraphie sonique dans
Page 176 and 177:
discontinuité se caractérise donc
Page 178 and 179:
La vitesse de creusement du surplom
Page 180 and 181:
et indéformable, trois points de m
Page 182 and 183:
utilisée, les hypothèses sont ass
Page 184 and 185:
ésistance (valeurs de pic, valeurs
Page 186 and 187:
HOEK E., Estimating the stability o
Page 188 and 189:
188 Les deux articles qui suivent o
Page 190 and 191:
190 PART 4 ROCK SLOPES Disorders ar
Page 192 and 193:
192 varía la resistencia al esfuer
Page 194:
194 npeTaiTiin 3aMepeHHux nepeMemeH
show all

Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?