Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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D'une manière générale posons K P = xK,. Nous aurons<br />
K, p=xK h <strong>et</strong> aussi Ki, r=xK,„. Comme d'autre part<br />
l'hypothèse faite sur p n'a pas d'influence sur le S v, nous<br />
pouvons écrire : S Vp = Sv3 <strong>et</strong> aussi S Hp = — •<br />
D'après (6)<br />
4 S HT,<br />
X<br />
Sv,<br />
\/ SH¿ ' S Vi<br />
Sv,Vx<br />
•Sv,<br />
xK u,<br />
= xinK„<br />
Comme d'après nos essais nous avons :<br />
on en tire x =0,85.<br />
Sv, _ K„, calculé = 0 7g^<br />
K, h K,r, mesuré '<br />
Reportons-nous maintenant à la figure 10.<br />
Si nous traçons dans c<strong>et</strong>te figure, en C le point figuratif<br />
qui correspond à la bonne valeur de p, l'abscisse de ce<br />
point est OP = -D/H <strong>et</strong> le rapport d'anisotropie corres<br />
pond à 07V.<br />
Par analogie avec la démonstration précédente nous pouvons<br />
écrire :<br />
OSv_ON_OK_ K p _ Ks<br />
OM-NP-KI~ K^ D/H- K+l_ D/H<br />
soit en définitive :<br />
K P =<br />
3<br />
•— <strong>et</strong><br />
P<br />
p = 3<br />
Nous avons posé -rr = x, nous avons mesuré x =0,85. Ce<br />
K 3<br />
qui nous donne p = 0,85 = 3,53, soit à 1% près p=3,5.<br />
A la lumière de c<strong>et</strong>te série d'essais, nous voyons donc que<br />
le coefficient p, qui dépend de la répartition <strong>des</strong> contraintes<br />
en bout de pale, se situe exactement entre le cas de la<br />
répartition uniforme <strong>et</strong> celui de la répartition triangulaire.<br />
On se gardera de vouloir illustrer par une image l'allure de<br />
c<strong>et</strong>te répartition, mais on utilisera par la suite ce résultat<br />
global pour l'interprétation <strong>des</strong> séries d'essais, effectués<br />
avec <strong>des</strong> moulin<strong>et</strong>s de différentes formes.<br />
COMPARAISON DES RESULTATS DE MESURE<br />
Les deux métho<strong>des</strong> précédemment décrites ayant été<br />
expérimentées sur le terrain à l'aide <strong>des</strong> différents moulin<strong>et</strong>s<br />
de la figure 13, nous trouverons <strong>des</strong> éléments de<br />
comparaison sous la forme <strong>des</strong> graphiques (fig. 14, 15 <strong>et</strong><br />
16) qui montrent mieux les variations <strong>des</strong> différentes<br />
mesures avec la profondeur.<br />
1 ! 1 1<br />
^*"^\<br />
/<br />
S v (kN/m 2 )<br />
100 0<br />
i i i i '<br />
Coax<br />
AAS<br />
1 I 1 I<br />
al \<br />
1<br />
\<br />
Rapport -<br />
1 —r - i '\-~<br />
Moyenne S y A AS = 32,2 kN/m 2 Moyenne AAS = 1,29 Ecart type = 0,49<br />
- Moyenne S y coaxial = 32,5 kN/m 2 Moyenne coaxial = 1,033 Ecart type = 0,15<br />
Profondeur (m)<br />
I T I I<br />
Fig. 14. — Site de Cran.<br />
S v (kN/m2 )<br />
Rapport —<br />
50 100 0<br />
S u<br />
1 1 1 1 1 1 1 1 - 1 1 1 1 1 1 1 1 '<br />
V<br />
\ \<br />
\ j<br />
' 1<br />
_ \ V<br />
y<br />
Coax<br />
AAS<br />
Moyenne AAS = 32,6 kN/m 1 Moyenne AAS = 1,227<br />
1<br />
")<br />
\<br />
/ /<br />
S /<br />
•Moyenne coaxial = 32,5 kN/m2 Moyenne coaxial = 1,1 84 Ecart type = 0,22<br />
Profondeur (m)<br />
1 t<br />
Fig. 15. — Site de Muzillac.<br />
Ecart type = 0,62<br />
Fig. 13. — Cliché <strong>des</strong> différents moulin<strong>et</strong>s<br />
utilisés pour l'application de la mesure de l'anisotropie.<br />
a) Les trois moulin<strong>et</strong>s à élancements différents<br />
utilisés avec la méthode de Aas.<br />
b) Moulin<strong>et</strong> coaxial utilisé seul avec la<br />
méthode du moulin<strong>et</strong> coaxial.<br />
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