Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

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produit ensuite une résistance supplémentaire. Au-delà des petites déformations il n'y a plus d'accroissement de volume et la composante due à la dilatance disparaît (courbe 2); — le frottement et l'interférence des particules d'argile subsistent pour les grandes déformations, il y a alors une réorientation des plaquettes d'argiles parallèlement au cisaillement (courbe 3). a) Interférence des particules b) Interférence dans l'argile non argileuses c) Frottement rugueux entre surfaces d'argile Contrainte d) Frottement doux entre surfaces d'argile e) Déplacement Fig. 8. — Composantes de la résistance au cisaillement (d'après T. W. Lambe). De même L. Bjerrum et T. C. Kenney (1967) expliquent le comportement des argiles à partir de la structure du sol. Ils supposent que la résistance au cisaillement provient, d'une part des liaisons de « cimentation » entre les particules (c'est la résistance « structurale ») et, d'autre part, du frottement aux contacts des particules. Après de faibles déformations, la résistance tend à diminuer à cause de la rupture des liaisons de «cimentation», mais la multiplication consécutive des contacts entre particules entraîne une augmentation de la part de résistance due au frottement; l'importance respective de ces deux processus dépend de la nature et de l'état du matériau. Ainsi, pour les argiles sensibles de Scandinavie ou du Canada ayant une structure très ouverte, un cisaillement drainé, dans l'état initial de l'argile, produit, pour une petite déformation, la rupture des cimentations. La structure très ouverte de ces argiles provoque une tendance à une forte diminution de l'indice des vides, il se crée donc une surpression intersti- 16 tielle importante et l'argile se comporte alors comme un sol à l'état non drainé, ce qui conduit à une brusque rupture de la masse argileuse. Ce comportement est appelé «drainé - non drainé». Dans le même ordre d'idée, l'école soviétique (Maslov, 1973) distingue deux éléments dans la cohésion : où c est la cohésion totale de l'argile telle qu'elle apparaît dans l'expression de la résistance au cisaillement de Coulomb; 2» est la cohérence, c'est-à-dire la cohésion réversible qu'aurait, dans les mêmes conditions (densité, teneur en eau) un colloïde aqueux; c, est la cohésion structurale, rigide et irréversible, due à la cimentation entre les particules. Cette cohésion structurale commence à être détruite dans la période de fluage précédant le glissement. Ainsi, lorsque la contrainte de cisaillement T est telle que : T > a tg cp + c s il y a fluage et la résistance au cisaillement mobilisable tend vers la résistance à long terme : T = a-tg
Surface initials du terrain -0,5H 0,5 H 1,5 H Fig. 9. — Concentration théorique de contrainte exprimée en T max/')"H due à l'exécution d'une tranchée (a) pour un sol normalement consolidé (K = 0,81), (b) pour un sol surconsolidé (K = 1,60) [d'après J. M. DucanetP. Dunlop], La prise en compte du mécanisme de rupture progressive dans un calcul de stabilité n'est guère facile. Des tentatives intéressantes ont été effectuées par K. Y. Lo (1972), K. Y. Lo et C. F. Lee (1973). Par la méthode des éléments finis, ils déterminent les contraintes dans un massif à partir d'une relation contraintedéformation schématisée par la figure 10 a. Le comportement du sol est élastique avec un module E t jusqu'à ce que les contraintes de cisaillement (
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