Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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Lecture tête de mesure<br />
100'<br />
100°<br />
—<br />
a ) 3,( X> m 2,45<br />
1 \<br />
1,45 1 1<br />
b 1 4,0 0 m<br />
1<br />
0,40<br />
20<br />
Nombre de tours de manivelle<br />
2,40<br />
A)<br />
><br />
•<br />
0,4 0<br />
10 20<br />
•<br />
Lecture tête de mesure<br />
100°<br />
1,65<br />
d) 6, 30 m<br />
_ |__<br />
1<br />
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L<br />
Nombre de tours de manivelle<br />
— 1 1 1 1 1 . . . H 1 1 1 Jf 1 J. + I 1 l-i '<br />
10 20 0 10 20<br />
Fig. 9. — Enregistrements de différentes courbes de cisaillement à l'aide du moulin<strong>et</strong> coaxial sur le site de Lanester.<br />
Pour obtenir le cisaillement vertical pur, il faut r<strong>et</strong>rancher<br />
le cisaillement parasite sur les moulin<strong>et</strong>s de garde; pour<br />
cela nous prolongerons la courbe contrainte déformation<br />
(fig. 7) après 6 f par une extrapolation linéaire jusqu'à la<br />
déformée 6 2, <strong>et</strong> nous appellerons m, ce moment résiduel<br />
sur les moulin<strong>et</strong>s de garde au moment de la mesure de M <strong>2.</strong><br />
Toutefois, pour une rotation d, + dô juste après le début de<br />
l'entraînement du moulin<strong>et</strong> central, il n'y a plus de mouvement<br />
relatif entre les deux moulin<strong>et</strong>s, donc aucun cisaillement<br />
sur les faces horizontales internes <strong>des</strong> moulin<strong>et</strong>s de<br />
garde.<br />
Il faudra, par le calcul, corriger ce fait en multipliant m,<br />
par le rapport •=?• > où Ki désigne le coefficient de forme du<br />
i\. i<br />
moulin<strong>et</strong> de garde, <strong>et</strong> k¡ une fraction du coefficient de<br />
forme qui correspond à la partie verticale de ce même<br />
ki<br />
moulin<strong>et</strong> <strong>et</strong> à une seule face horizontale. Si m = m, -rr><br />
1<br />
c<strong>et</strong>te valeur correspond effectivement à la correction qu'il<br />
faut apporter à M 2 pour obtenir le cisaillement vertical pur<br />
du moulin<strong>et</strong> central, à condition d'accepter, que pour la<br />
mesure de m, nous ayons affaire à un comportement<br />
isotrope du sol remanié autour <strong>des</strong> pales de garde. C<strong>et</strong>te<br />
hypothèse pourrait d'ailleurs être vérifiée en reprenant<br />
l'essai comme pour un essai normal, après un r<strong>et</strong>our en<br />
arrière.<br />
110<br />
Nous voyons que c<strong>et</strong>te méthode perm<strong>et</strong> d'isoler directement<br />
le cisaillement vertical Sv, puisque le moment M v dû<br />
au cisaillement sur le moulin<strong>et</strong> central seul sera égal à :<br />
M v = Mi—m, connaissant le coefficient de forme de ce<br />
moulin<strong>et</strong>, il sera aisé d'en déduire S v. C'est donc finalement<br />
une méthode à deux points que nous proposons. Un<br />
point sur l'axe <strong>des</strong> ordonnées qui correspond à la détermination<br />
de Sv, <strong>et</strong> un point sur l'axe du moulin<strong>et</strong> de garde<br />
dans le graphique de Aas. La détermination du rapport<br />
K = se fait comme dans la méthode de Aas en prolon-<br />
géant la droite déterminée à partir de ces deux points<br />
expérimentaux.<br />
Pour illustrer c<strong>et</strong>te nouvelle méthode, on se reportera aux<br />
figures 9 a à 9/, où se trouvent <strong>des</strong> exemples d'enregistrements<br />
de courbes cisaillement, réalisés à l'aide du moulin<strong>et</strong><br />
coaxial, sur le site de Lanester.<br />
Commentaire<br />
Les remarques sur l'hypothèse de la répartition <strong>des</strong> contraintes<br />
<strong>et</strong> sur les variations du coefficient p sont également<br />
valables avec c<strong>et</strong>te nouvelle méthode. Cependant il<br />
est plus aisé de montrer comment varie le coefficient<br />
d'anisotropie K en fonction de p.