Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

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0,2 Oi_-_a3 0,1 2 ab (1 - Ko) D'après L. Bjerrum 0 2 4 6 8 e (%) Fig. 39. — Courbes contraintes-déformations en essai drainé et en essai non drainé. ÉTUDE DE LTNCIDENCE DE L'ANISOTROPIE ET DE LA VITESSE D'ESSAI SUR LA RÉSISTANCE AU CISAILLEMENT Pour tenir compte des sollicitations du sol dans diverses zones sous le remblai, des essais non drainés d'extension, de cisaillement simple, et de compression ont été faits sur des argiles dans lesquelles des ruptures s'étaient produites (fig. 40). Ces essais sont destinés à simuler les déformations du sol à divers endroits du sol de fondation. Essai d'extension Fig. 40. Essai de cisaillement simple Essai de compression Zones de «compression, cisaillement et extension> dans le sol de fondation. Un résultat type d'essai triaxial non drainé, en compression-extension est représenté figure 41. L'anisotropie est mise en évidence sur la figure 42 représentant l'influence de l'angle de cisaillement sur le rapport C (a)/C. (scissométrel • On note sur cet exemple que l'effet est d'autant plus marqué que la plasticité du sol est plus faible; ce qui est 102 Compression 0,3 ' - 0,2 1 I 4-3-2-1 / _J I I i_4- D'après L. Bjerrum C u(0j C u (scissomètre) 2,5 2,0 1,5 1.0 0,5 - 0,1 .,- 0,î> 1 (1 - Ko) 2 1 2 3 J 1 Li I 1 I I Extension - 0,2 Argile y peu plastique^ ' Argile moyennement plastique —i—I—I—I— 90° 60° 30° Argile très plastique Fig. 4L — Essai triaxial non drainé en compressionextension. -1 1 1 1 r- 0° 30° 60° 90° h Passif • Actif Fig. 42. — Anisotropie en résistance au cisaillement pour des , argiles de diverses plasticités. confirmé par les autres mesures des valeurs de r/aL correspondant à ces divers essais, où r est la «valeur critique » mentionnée précédemment et rapportées dans le tableau IV. On observe des différences notables traduisant des rapports d'anisotropie variant de 1,6 à 4 environ, l'anisotropie est d'autant plus marquée que la plasticité est plus faible. La valeur Cu/o-'a déduite de l'essai scissométrique est proche de la valeur moyenne des essais de compression, extension et cisaillement direct. Pour étudier l'effet de la vitesse, les essais consolidés anisotropes, non drainés ont été exécutés à diverses vitesses de déformation axiale : de 35% à 0,0014 %/h. Les résultats sont groupés sur la figure 43 : ils montrent que la résistance croît fortement avec la vitesse de l'essai. a
TABLEAU IV — Paramètres de cisaillement de diverses argiles Identification Essais triaxiaux Cisaillement Scissomètre Type de sol w (%) h T/Vi Compression Extension simple T|./°o Observé Su ! cri Corrigé (vitesse) Argile de Bangkok 140 150 65 85 0,70 0,40 0,41 0,59 0,47 Argile de Matagami 90 85 38 47 0,61 0,45 0,39 0,46 0,40 Argile plastique de Drammen 52 61 32 29 0,40 0,15 0,30 0,36 0,30 Argile de Vaterland 35 42 26 16 0,32 0,09 0,26 0,22 0,20 Studentertunden 31 43 25 18 0,31 0,19 0,19 0,18 0,16 Argile peu plastique de Drammen 30 33 22 11 0,34 0,09 0,22 0,24 0,21 Ces résultats d'essais mettent en évidence le caractère relativement sommaire des essais courants triaxiaux en laboratoire, ou scissométriques en place qui ne tiennent pas compte, ou imparfaitement, d'effets aussi importants que l'anisotropie et la vitesse de l'essai. EXEMPLE D'APPLICATION Ces « lois de comportement » ont été utilisées pour étudier la rupture du canal de Kimola, en Finlande, qui s'est rompu selon une courbe de rupture imprévue (fig. 44) le Méthode c',
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