Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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<strong>2.</strong> Comparer le comportement du sol de Lanester <strong>et</strong><br />
le comportement <strong>des</strong> argiles molles étudiées au NGI,<br />
la comparaison portant principalement sur les points<br />
suivants :<br />
— existence d'un comportement fragile aux p<strong>et</strong>ites déformations,<br />
— pression de quasi-préconsolidation,<br />
— similitude <strong>des</strong> comportements drainés <strong>et</strong> non drainés<br />
aux p<strong>et</strong>ites déformations.<br />
MÉTHODE D'ÉTUDE<br />
L'étude du comportement de la vase de Lanester est basée<br />
essentiellement sur les essais de laboratoire <strong>et</strong> plus spécialement<br />
sur l'essai triaxial, la procédure suivie étant très<br />
proche de celle adoptée au NGI (L. Bjerrum, 1971,<br />
T. Berre <strong>et</strong> L. Bjerrum, 1973).<br />
Les essais triaxiaux ont été réalisés sur <strong>des</strong> éprouv<strong>et</strong>tes<br />
préparées avec un soin particulier. Ces éprouv<strong>et</strong>tes, ayant<br />
pour la plupart un diamètre de 76 mm <strong>et</strong> une hauteur de<br />
150 mm, ont été découpées dans <strong>des</strong> échantillons prélevés<br />
au carottier à piston stationnaire. Ces échantillons étant<br />
remaniés à leurs extrémités sur une hauteur égale à<br />
environ deux diamètres à leur partie supérieure <strong>et</strong> à un<br />
diamètre à leur partie inférieure, seule, la partie intermédiaire<br />
a été utilisée. Avant la réalisation <strong>des</strong> essais proprement<br />
dits, les éprouv<strong>et</strong>tes ont généralement été reconsolidées<br />
dans l'appareil triaxial aux contraintes effectives en<br />
place (contrainte verticale a, = cri, contrainte horizontale<br />
o-3 = Koo-o) <strong>et</strong> l'on n'a r<strong>et</strong>enu que celles dont la variation<br />
relative de volume en cours de reconsolidation était<br />
inférieure à ^- = 4%.<br />
Le caractère impératif de la reconsolidation est illustré par<br />
les deux courbes contrainte-déformation présentées<br />
figure 1.<br />
1 2 3 4 5 6 7<br />
Ef/o)<br />
Fig. 1. — Influence de la reconsolidation aux contraintes en place<br />
sur la courbe contraintes-déformations relative à un essai non<br />
drainé.<br />
118<br />
Plusieurs types d'essai ont été réalisés à l'appareil triaxial.<br />
Essais Ko<br />
Ils ont pour but de déterminer, d'une part le coefficient de<br />
pression <strong>des</strong> terres au repos, d'autre part la courbe<br />
contraintes-déformations du sol à section constante. Ces<br />
essais sont <strong>des</strong> essais drainés effectués à une vitesse de<br />
déformation de 0,024 %/h soit 0,6 ¿t/mn, dans lesquels on<br />
fait varier la contrainte a 3 de façon à conserver constante<br />
la section de l'éprouv<strong>et</strong>te.<br />
Essais non drainés<br />
Ils ont pour but de déterminer les courbes contraintesdéformations<br />
à volume constant, de caractériser l'anisotropie<br />
du sol <strong>et</strong> d'établir l'influence de la vitesse de<br />
déformation sur le comportement du sol.<br />
Les courbes contraintes-déformations sont obtenues à<br />
partir d'essais en compression (CAU) 1<br />
<strong>et</strong> en striction<br />
(EAU) 2<br />
réalisés à vitesse de déformation constante, simulant<br />
respectivement le comportement du sol sous le remblai<br />
<strong>et</strong> à l'extérieur de celui-ci (fig. 2).<br />
Remblai o * /•<br />
* ,°. •••/••<br />
Fig. <strong>2.</strong> —<br />
Mo<strong>des</strong> de<br />
sollicitation<br />
du sol constituant<br />
la<br />
fondation<br />
|[NL il/M d'un remblai<br />
Strictio n Com p ressio n<br />
L'essai en striction est un essai à contrainte latérale<br />
constante dans lequel on fait décroître o 3 alors que la<br />
reproduction exacte du processus de déformation en pied<br />
de remblai (fig. 2) impliquerait l'augmentation de o- 3,<br />
cr, gardant une valeur constante. En fait, ces deux<br />
procédures sont équivalentes (R. G. Campanella <strong>et</strong><br />
Y. P. Vaid, 1973), la procédure adoptée présentant l'avantage<br />
de perm<strong>et</strong>tre de travailler à vitesse de déformation<br />
constante.<br />
Les expérimentations antérieures ont montré que les<br />
valeurs extrêmes de la résistance au cisaillement d'une<br />
argile anisotrope sont obtenues respectivement à partir<br />
d'essais en compression <strong>et</strong> en striction (L. Bjerrum, 1973)<br />
<strong>et</strong> que la distribution de la résistance au cisaillement dans<br />
les différentes directions peut être considérée comme<br />
elliptique. Il s'ensuit que les valeurs de la résistance en<br />
compression <strong>et</strong> en striction, mesurées à une même vitesse<br />
de déformation sur <strong>des</strong> éprouv<strong>et</strong>tes identiques, déterminent<br />
entièrement le comportement au cisaillement d'une<br />
argile anisotrope. Celui-ci peut être caractérisé par le<br />
rapport d'anisotropic ou rapport fi <strong>des</strong> résistances en<br />
compression <strong>et</strong> en striction.<br />
L'influence de la vitesse de déformation sur les courbes<br />
contraintes-déformations a été étudiée en adoptant une<br />
gamme de vitesse très étendue de 9 %/h (220 /x/mn) à<br />
0,024 %/h (0,6 ii/mn).<br />
On a également déterminé la loi de variation de la résistance<br />
au cisaillement avec la vitesse de déformation à<br />
1. CAU : essai de cisaillement non drainé en compression sur<br />
éprouv<strong>et</strong>tes reconsolidées anisotropiquement.<br />
<strong>2.</strong> EAU : essai de cisaillement non drainé en striction sur<br />
éprouv<strong>et</strong>tes reconsolidées anisotropiquement.