Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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Expression du moment résistant sur une surface verticale<br />
L'expression du moment résistant correspondant à la part<br />
de cisaillement vertical ne soulève pas de difficulté; on<br />
adm<strong>et</strong> que sur c<strong>et</strong>te surface, la répartition <strong>des</strong> contraintes<br />
est uniforme <strong>et</strong> que l'on peut écrire :<br />
M V = T T D H J S V . (1)<br />
Expression du moment résistant sur une surface horizontale<br />
En ce qui concerne l'expression du moment résistant<br />
correspondant à la part de cisaillement horizontal sur une<br />
<strong>des</strong> faces du cylindre, c<strong>et</strong>te expression sera fonction de<br />
l'hypothèse que l'on fera sur la répartition <strong>des</strong> contraintes<br />
sur ces faces.<br />
Nous examinerons deux cas (fig. 3).<br />
1. Celui de la répartition uniforme <strong>des</strong> contraintes (c'est le<br />
cas qui est r<strong>et</strong>enu dans l'étude de Aas). C<strong>et</strong>te hypothèse<br />
correspond au fait que la résistance au cisaillement mobilisée<br />
est fonction du déplacement angulaire du moulin<strong>et</strong>, ou<br />
encore de la distorsion angulaire de chaque élément du<br />
sol.<br />
<strong>2.</strong> Celui de la répartition triangulaire <strong>des</strong> contraintes.<br />
C<strong>et</strong>te hypothèse correspond au fait que la résistance au<br />
cisaillement mobilisée est fonction du déplacement<br />
linéaire du moulin<strong>et</strong>, en chaque point de la surface<br />
cisaillée.<br />
,1<br />
a) Répartition uniforme <strong>des</strong> contraintes b| Répartition triangulaire <strong>des</strong> contraintes<br />
Fig. 3. — Répartition <strong>des</strong> contraintes en bout de pale.<br />
Calcul du moment résistant<br />
En se référant aux notations de la figure 4, le moment<br />
résultant MH se calcule à partir de l'évaluation du moment<br />
élémentaire dMH sur la surface dS.<br />
Fig. 4. — Expression<br />
du moment sur une<br />
surface horizontale.<br />
En considérant une répartition uniforme <strong>des</strong> contraintes, il<br />
vient :<br />
108<br />
AMH = 7J • AS<br />
soit tous calculs effectués :<br />
M H = S H •<br />
TTD D<br />
4 ' 3 '<br />
En considérant une répartition triangulaire <strong>des</strong><br />
contraintes :<br />
âM H=TS-àS-r\ avec S = ar (a=^ = Cte)<br />
soit, finalement :<br />
d'où :<br />
MH = 27raj > r ,<br />
àr = 2TTct^r<br />
4<br />
M H = S H<br />
ITD 2<br />
D<br />
4 4<br />
Application à la mesure de l'anisotropie<br />
L'expression du moment résistant total pourra s'écrire,<br />
dans le cas de la répartition uniforme <strong>des</strong> contraintes en<br />
bout de pale :<br />
M = TTDH 5v + 2rr^ • ^ SH.<br />
2 4 3<br />
Dans le cas de la répartition triangulaire en bout de pale<br />
nous aurons :<br />
M = wDH • % S v + 2 rr^- 2 ~ S„.<br />
2 4 4<br />
Plus généralement nous désignerons par —, ce terme<br />
P<br />
relatif à la répartition <strong>des</strong> contraintes en bout de pale, ce<br />
qui nous perm<strong>et</strong>tra d'écrire :<br />
M = TTDH •QS V + 2TT^J-- — SH<br />
2 4 p<br />
avec p = 3 pour la répartition uniforme<br />
<strong>et</strong> : p = 4 pour la répartition triangulaire.<br />
Si nous divisons maintenant l'expression (4) par le terme<br />
^ l'expression (4) devient :<br />
- ^ M = 5 v + 5H(I-|). (5)<br />
C<strong>et</strong>te équation de forme linéaire perm<strong>et</strong> de déterminer<br />
Sv<br />
directement Sv <strong>et</strong> le rapport K = • Il suffit pour cela de<br />
porter les résultats d'essais, enregistrés à l'aide de mouli<br />
n<strong>et</strong>s d'élancement variable différents^, sur un gra<br />
phique en coordonnées orthogonales (fig. 5), où l'axe <strong>des</strong><br />
Fig. 5. — Interprétation de la mesure de<br />
l'anisotropie à partir d'essais réalisés à<br />
l'aide de trois moulin<strong>et</strong>s d'élancement<br />
différent.<br />
(2)<br />
(3)<br />
(4)