Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais
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0,2<br />
Oi_-_a3<br />
0,1<br />
2 ab<br />
(1 - Ko)<br />
D'après L. Bjerrum<br />
0 2 4 6 8<br />
e (%)<br />
Fig. 39. — Courbes contraintes-déformations en essai drainé <strong>et</strong> en<br />
essai non drainé.<br />
ÉTUDE DE LTNCIDENCE DE L'ANISOTROPIE ET DE LA<br />
VITESSE D'ESSAI SUR LA RÉSISTANCE AU CISAILLEMENT<br />
Pour tenir compte <strong>des</strong> sollicitations du sol dans diverses<br />
zones sous le remblai, <strong>des</strong> essais non drainés d'extension,<br />
de cisaillement simple, <strong>et</strong> de compression ont été faits sur<br />
<strong>des</strong> argiles dans lesquelles <strong>des</strong> ruptures s'étaient produites<br />
(fig. 40). Ces essais sont <strong>des</strong>tinés à simuler les déformations<br />
du sol à divers endroits du sol de fondation.<br />
Essai<br />
d'extension<br />
Fig. 40.<br />
Essai de<br />
cisaillement<br />
simple<br />
Essai de<br />
compression<br />
Zones de «compression, cisaillement <strong>et</strong> extension><br />
dans le sol de fondation.<br />
Un résultat type d'essai triaxial non drainé, en<br />
compression-extension est représenté figure 41.<br />
L'anisotropie est mise en évidence sur la figure 42 représentant<br />
l'influence de l'angle de cisaillement sur le rapport<br />
C (a)/C. (scissométrel •<br />
On note sur c<strong>et</strong> exemple que l'eff<strong>et</strong> est d'autant plus<br />
marqué que la plasticité du sol est plus faible; ce qui est<br />
102<br />
Compression<br />
0,3<br />
' - 0,2<br />
1<br />
I<br />
4-3-2-1 /<br />
_J I I i_4-<br />
D'après L. Bjerrum<br />
C u(0j<br />
C u (scissomètre)<br />
2,5<br />
2,0<br />
1,5<br />
1.0<br />
0,5<br />
- 0,1<br />
.,- 0,î><br />
1<br />
(1 - Ko)<br />
2<br />
1 2 3<br />
J 1 Li<br />
I 1<br />
I I<br />
Extension<br />
- 0,2<br />
Argile<br />
y<br />
peu plastique^<br />
'<br />
Argile moyennement plastique<br />
—i—I—I—I—<br />
90° 60° 30°<br />
Argile très plastique<br />
Fig. 4L — Essai<br />
triaxial non drainé<br />
en compressionextension.<br />
-1 1 1 1 r-<br />
0° 30° 60° 90°<br />
h Passif • Actif<br />
Fig. 4<strong>2.</strong> — Anisotropie en résistance au cisaillement pour <strong>des</strong><br />
, argiles de diverses plasticités.<br />
confirmé par les autres mesures <strong>des</strong> valeurs de r/aL<br />
correspondant à ces divers essais, où r est la «valeur<br />
critique » mentionnée précédemment <strong>et</strong> rapportées dans le<br />
tableau IV. On observe <strong>des</strong> différences notables traduisant<br />
<strong>des</strong> rapports d'anisotropie variant de 1,6 à 4 environ,<br />
l'anisotropie est d'autant plus marquée que la plasticité est<br />
plus faible.<br />
La valeur Cu/o-'a déduite de l'essai scissométrique est<br />
proche de la valeur moyenne <strong>des</strong> essais de compression,<br />
extension <strong>et</strong> cisaillement direct.<br />
Pour étudier l'eff<strong>et</strong> de la vitesse, les essais consolidés<br />
anisotropes, non drainés ont été exécutés à diverses<br />
vitesses de déformation axiale : de 35% à 0,0014 %/h. Les<br />
résultats sont groupés sur la figure 43 : ils montrent que la<br />
résistance croît fortement avec la vitesse de l'essai.<br />
a