Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

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Anisotropie E, et Ec délimitent la plage de variation du «module d'élasticité», Em étant une valeur intermédiaire. Les valeurs de E, sont 1,5 à 2 fois plus élevées en striction qu'en compression alors que le mode de sollicitation influe assez peu sur les valeurs de £ 50 d'une part et de E c d'autre E E part. Les valeurs moyennes de —7 et de —7 caractérisant la CTo O~o vase normalement consolidée sont respectivement de 92 et de 55 pour une vitesse de déformation de 0,6 %/h. Influence de la vitesse de déformation On peut considérer en première approximation que les courbes contraintes-déformations obtenues à partir d'essais de même type (CAU et EAU) effectués à des vitesses différentes se déduisent les unes des autres par affinité. Dans ces conditions la loi de variation des modules avec la vitesse de déformation est identique à la loi de variation de la résistance : RÉSULTATS DES ESSAIS EN PLACE Comparaison avec les résultats de l'étude en laboratoire Les valeurs du coefficient Ko déterminées au pressiomètre autoforeur sont récapitulées figure 20 ainsi que les résultats obtenus en laboratoire. Les variations de la résistance au cisaillement réduite, tirées des essais en place, sont représentées figure 21 en fonction de la profondeur. On a également reporté sur cette figure, les valeurs de CTo tirées des essais de laboratoire, ces valeurs ont été corrigées de façon à tenir compte d'une vitesse de déformation uniforme de 18 %/h qui est approximativement la vitesse mise en jeu au cours des essais en place et des essais triaxiaux UU classiques. Ces résultats font apparaître : — une divergence totale entre les valeurs de Ko mesurées au pressiomètre autoforeur et au triaxial, les premières étant au moins deux fois plus fortes que les secondes; — une bonne concordance entre les valeurs de la résistance au cisaillement mesurées au pressiomètre autoforeur et au triaxial dans l'essai CAU. Cette concordance est 0 a. 6 • • \ • / + -—^ ' * • LA B0RAT0IRE + PR ESS10MÈTRE AU T0F0REUR 1 1 1 "~l 0 0.5 1 1,5 K 0 2 Fig. 20. — Comparaison des valeurs de K 0 mesurées en place et en laboratoire. 126 surprenante si l'on tient compte du fait que les modes de sollicitation mis en jeu dans les deux essais sont très différents et que la vase de Lanester présente une anisotropie marquée vis-à-vis de la résistance au cisaillement; — que la résistance au cisaillement sv voisine de la résistance s„ obtenue au moyen du scissomètre de chantier classique, est à peu près toujours supérieure à celle déterminée par l'intermédiaire du pressiomètre autoforeur ou dans l'essai CAU. La cohésion non drainée déduite des essais UU est du même ordre que cette dernière. Il s'ensuit qu'un calcul de stabilité classique basé sur les résultats des essais au scissomètre de chantier ou de l'essai UU surestime la résistance le long du cercle de glissement. La résistance prise en compte dans un tel calcul est en effet approximativement la résistance mesurée dans l'essai CAU, or du fait de l'anisotropie, la résistance mobilisable sur une partie de la ligne de glissement est inférieure à cette valeur. Les calculs effectués par la méthode des éléments finis montrent effectivement que la prise en compte de l'anisotropie et de la vitesse de déformation permettent d'expliquer la rupture du remblai expérimental de Lanester (Y. Meimon, 1975 et article de Y. Meimon et H. Josseaume à paraître); — que le rapport |r mesuré au scissomètre à pales coaxiales est toujours inférieur à l'unité au-delà d'une profondeur de 2 m. Il varie alors de 0,6 à 0,9, sa valeur moyenne étant de 0,75. Ce résultat ne peut être interprété RESISTANCE RE0UITE J¿ 1 1 1 1 1 2 3 4 Fig. 21. — Variation en fonction de la profondeur des valeurs résistance réduite mesurées à partir d'essais triaxiaux (UU et CAU) et d'essai en place (pressiomètre autoforeur et scissomètre à pales axiales). Ces valeurs ont été rapportées à une vitesse de déformation de 9 %/h.
TABLEAU III Comparaison de l'argile de Bangkok et de la vase de Lanester Identification Triaxial Œdomètre Anisotropie Site Profondeur Reconsolidation Compression Striction T compression Sy (m) w w,. h Av/K Tm„/
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