Couche n" Profondeur (m) TABLEAU III Les angles
Conditions de rupture Contraintes totales La rupture s'est produite pour 4 m de profondeur. Le coefficient de sécurité, calculé a priori, est alors supérieur à 1,30 (fig. 16). La figure 17 indique que, pour expliquer la rupture à court terme, à c<strong>et</strong>te profondeur, il faudrait envisager une fissure de traction, en crête de <strong>talus</strong> d'au moins 1,60 m de profondeur. On a reporté, figure 18, le schéma de stabilité de c<strong>et</strong>te configuration, pour la valeur minimale de la cohésion non drainée, ainsi que le cercle minimum théorique, sans fissure de traction. L'examen <strong>des</strong> divers profils de rupture (fig. 5) perm<strong>et</strong> d'avoir une idée de la forme de la courbe de rupture qui doit avoir les caractéristiques suivantes : — elle passe par la crête du glissement; — elle a une forme géométrique simple autorisant le mouvement; — le volume mis en jeu doit être conservé au cours du glissement. L'ensemble de ces propriétés amène à considérer comme surface de rupture probable, une surface à directrice quasi circulaire centrée dans la zone hachurée (fig. 18), c'est-àdire à l'aplomb du pied de <strong>talus</strong>, <strong>et</strong> un mètre au-<strong>des</strong>sous de la crête. Le volume ainsi mis en jeu est moins important que le volume théorique avec fissure de traction, <strong>et</strong> a fortiori sans fissure. Le coefficient de sécurité correspondant à la rupture observée, a été calculé en contraintes totales par la méthode <strong>des</strong> perturbations (P. Raulin, G. Rouquès, A. Toubol, 1974). La cohésion moyenne mobilisée devrait être de 11,5 kN/m 2 (fig. 19) dans l'hypothèse où il n'y a pas de fissures de traction, ce qui est très inférieur aux valeurs mesurées. En introduisant ces dernières dans le calcul, on aboutit, pour expliquer la rupture, à la nécessité de prendre en compte une fissure en tête sur 2 m de profondeur. 1,13 1,11 1,06 1,10 1,83 1,08 1,09 1,14 1,54 1,99 Cercle minimum calculé.. Rupture 1.06* 1,07 1,07 1,30 1,63 2,25 \ observée. Avec fissure de 1,50 m-, \ L^^^ 1,05 1,07 1,14 1,41 1,82 2,89 Sans fissure^ ^-^V^\, l 1.07 j I ,1,02 sp'= 16,1 kN/m 3 C„ = 25,8 kN/m 2
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134 29-8-69 30-8-69 31-8-69 1-9-69
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J. S~ —1 Ruf >tur r __i t / 2£ -
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J. Théorique Observés Fig. 23.
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Remblai imperméable Non tissé Ter
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