Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

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Fig. 4. — Schéma type pour le calcul
en rupture circulaire.
— la résistance au cisaillement mobilisée dans la fondation,
le long de cette courbe, est la cohésion non drainée
qui, ne dépendant pas de la contrainte normale appliquée
sur la surface de rupture, s'introduit facilement dans les
calculs. Il n'y aura que la résistance au cisaillement dans le
remblai dont le traitement serait un peu plus délicat, mais
son importance n'est pas dominante vis-à-vis de la résistance
du sol de fondation (de l'ordre de 10%);
— la méthode usuelle de calcul (méthode de Bishop) se
réduit presque à un simple calcul des moments des efforts
moteurs et des efforts résistants.
Dans cet esprit, l'estimation du coefficient de sécurité se
fait en recherchant le cercle le plus défavorable, la fonction
calcul se faisant soit sur ordinateur soit par abaques
(G. Pilot et M. Moreau, 1973).
COMPORTEMENT DES REMBLAIS CONSTRUITS
SUR SOLS MOUS
Le nombre des ruptures observées en France est assez
peu élevé car :
— les remblais sur sols mous constituent des «points
singuliers » et à ce titre, ils sont l'objet d'études détaillées
ayant précisément pour but d'éviter les glissements;
— dans bien des cas la construction est suffisamment
lente pour qu'une consolidation partielle des sols de
fondation se produise; il en résulte une augmentation de la
cohésion qui n'est pas prise en compte dans le calcul.
Cependant, un bon nombre de ces ruptures n'est pas
explicable par le schéma habituel de calcul : le coefficient
de sécurité réel étant inférieur au coefficient calculé.
Cette discordance conduit à se poser les deux questions
suivantes :
— de faibles valeurs, non prévues et non connues, du
coefficient de sécurité ne sont-elles pas à l'origine de
déplacements horizontaux de fluage d'où il résulterait des
tassements additionnels qui sont habituellement mis au
compte des incertitudes des théories de la consolidation?
— de telles sous-estimations de la sécurité ne sont-elles
pas dangereuses lorsque des remblais sont construits
à proximité d'ouvrages reposant sur des fondations profondes?
L'intérêt des études de stabilité va donc au-delà de
l'estimation propre de la sécurité. Ces études fournissent
un important facteur d'appréciation du comportement du
remblai lui-même en ce qui concerne les tassements ainsi
que son action vis-à-vis des structures adjacentes. A ces
deux titres également il est important de savoir évaluer
correctement le coefficient de sécurité.
Ruptures observées par les Laboratoires des Ponts
et Chaussées
En dix ans, il s'est produit une dizaine de ruptures de
remblais sur sols mous. On possède une assez bonne
documentation pour cinq d'entre elles que l'on va traiter
(elles ont déjà fait l'objet d'une synthèse détaillée,
G. Pilot, 1973).
R E M B L A I DE PORNIC (1963)
Ce remblai (fig. 5) est construit sur 17 m d'argile molle,
dont les limites d'Atterberg sont tv L = 80 et I„=A5.
Ces dépôts sont normalement consolidés, hormis une
couche superficielle de 2 m d'épaisseur. En dessous la
cohésion non drainée s'abaisse jusqu'à 10 kN/m 2
.
Ce glissement constitue un exemple de rupture par poinçonnement
: l'affaissement (1,20 m) et l'étalement se sont
produits symétriquement par rapport à l'axe.
Un calcul préliminaire de stabilité classique en rupture
circulaire, en affectant le matériau de remblai des caractéristiques
y = 20 kN/m'. c' = 10kN/m 2
,