Stabilité des talus : 2. Déblais et remblais

Fig. — Exemple de problème de stabilité.
Soit encore :
M
M = ITD
X
Sv i /-»
(Sv+ty et; :avec -^-=1,2.
= 7r7J 3
S„(l,2+l) ouencore S ^ ^ ^ y
Ce qui nous donne en définitive :
5 _ 1,343
= 1,174.
S„ 1,143
Nous avons donc, compte tenu des deux hypothèses
faites, une relation entre la résistance au cisaillement
globale mesurée au scissomètre, et la résistance au cisaillement
dans un plan horizontal.
Si nous retenons maintenant le cas de la stabilité à court
terme d'un remblai qui correspond au schéma de la
figure 18, nous savons par expérience que le cercle critique
pour un sous-sol homogène a de fortes chances
d'être tangent au substratum, et que son centre doit se
situer sensiblement à mi-talus, légèrement au-dessus du
niveau de la plate-forme du remblai; traçons un tel cercle.
Pour la partie du cercle qui recoupe le sous-sol nous
pouvons le découper en six tranches d'égales largeurs. En
fait nous allons retenir trois tranches puisque nous avons
un axe de symétrie. En mesurant sur les cordes l'inclinaison
de ces trois arcs de cercle par rapport à l'horizontale,
et en nous reportant à l'ellipse d'anisotropie, nous pouvons
calculer la moyenne de la résistance au cisaillement
réellement mobilisée S, sur ce cercle, en fonction de S v ou
de S H- Pour le cas de figure donné nous obtenons :
Il en découle que
c _ 1,003+ 1,028+1,086,
-S„ = 1,04S„.
3
S_
Sr'
1,174 Sn
1,04 S H
= 1,13.
Ainsi nous avons dans ce cas de figure, une résistance
mesurée au scissomètre classique, de 13% supérieure à
celle qui sera réellement mobilisée le long du cercle de
rupture. Comme nous avons d'autre part une relation
quasi linéaire entre le coefficient de sécurité et la cohésion
non drainée (G. Pilot, 1967), cet écart de 13 % par rapport
aux prévisions se retrouvera au niveau du coefficient de
OH
sécurité réel, la non-prise en compte de l'anisotropie
conduisant à une surestimation de cette sécurité par
rapport à la rupture.
CONCLUSION
De la présente étude nous pouvons tirer les conclusions
suivantes :
1. La méthode du moulinet coaxial permet de simplifier
considérablement la mesure de l'anisotropie en place des
argiles.
Par rapport à la méthode de Aas, en trois points, la masse
de travail est environ de 2,5 fois moindre, de même la
dispersion des résultats est environ de 2,5 fois moindre.
Cette technique permet en particulier d'envisager la
mesure ponctuelle de l'anisotropie.
2. Les essais réalisés dans des plans orthogonaux permettent
de conclure que la répartition des contraintes en bout
de pale se situe exactement à mi-chemin entre le cas de la
répartition uniforme et celle de la répartition triangulaire.
La connaissance exacte de ce coefficient p = 3,5 est utile
pour une bonne précision dans le calcul des coefficients
de moulinets classiques, elle est indispensable pour une
interprétation correcte des mesures d'anisotropie.
3. Les mesures d'anisotropie effectuées sur trois sites de
la région Bretagne sud, qui correspondent à des formations
d'argiles limoneuses légèrement surconsolidées,
conduisent à des rapports supérieurs à l'unité, compris
OH
entre 1,03 et 1,18.
Paradoxalement, le site de Béganne qui affiche une anisotropie
visible, avec des passages varvés, à lits argileux,
silteux et tourbeux, se situe dans la moyenne des trois
sites du point de vue résultats.
Les mesures ponctuelles réalisées ne permettent pas de
différencier des zones, les variations du coefficient d'anisotropie
sont relativement monotones en profondeur, la
zone surconsolidée de surface n'a pas d'influence marquante
sur ce rapport.
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