kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...

εcr
εcu
y
= ⇒ eu
=
e -y y
ε
( ε +ε )
cu cr cu
u cu cu cu
99
. (5.21)
Nežinomas dydis y cu randamas išsprendus horizontaliųjų jėgų pusiausvyros lygtį:
b⋅0,8ycu ⋅ fcd - ffb,
r ⋅b⎡⎣h-eu ⎤⎦-As ⋅ fy
= 0,
⎡ ycu ( ε cr +εu
) ⎤
(5.22)
b⋅0,8ycu ⋅ fcd - ffb,
r ⋅b⎢h- ⎥-As ⋅ fy
= 0.
⎢⎣
εu
⎥⎦
Skerspjūvyje veikiantis lenkimo momentas gali būti nustatytas gniuždomojo betono
įtempių atstojamosios atžvilgiu:
⎛ 0,8ycu ⎞ ⎛h-
eu 0,8ycu
⎞
Mu = Af s y ⎜d- ⎟+ ffb,
r ⋅b⋅( h- eu ) ⎜ + + eu -0,8y cu ⎟ . (5.23)
⎝ 2 ⎠ ⎝ 2 2
⎠
Remdamiesi 5.9 pav. parodyta deformuota skerspjūvio schema ir 5.20 formule,
galime apskaičiuoti skerspjūvio kreivį:
εcu
κ = .
(5.24)
u
5.3.4. Supaprastintojo metodo taikymo pavyzdys
Plieno plaušu armuotų gelžbetoninių elementų laikomosios galios ir įlinkių apskaičiavimo
metodą pritaikysime dviatramei tolygiai apkrautai sijai (5.10 pav.). Nagrinėjami
du atvejai: a) plieno plaušo kiekis sudaro 1 % betono mišinio tūrio dalies
(plaušo ilgio ir skersmens santykis lfb
d fb = 60 ); b) sija yra pagaminta iš įprastojo
betono (f fb,r
= 0). Reikia nustatyti sijos laikomąją galią ir apskaičiuoti įlinkį, veikiant
tolygiai išskirstytai apkrovai p = 12 kN / m.
Elemento pleišėjimo charakteringojo taško analizė
Pagal 5.14 ir 5.15 formules randame sijos pleišėjimo momentą ir kreivį:
bh ⋅
= 2 0,2 0, 4
M ⋅ = 2
⋅2,7⋅ 106
cr fctk
= 14,4 kNm,
6 6
M
⋅
3
cr 14,4 10
κ = = =
-1
cr
0,375 km .
EI
⋅
3
c c
⋅
9 0,2 0, 4
36 10 ⋅
12
y cu
5.10 pav. Skaičiuojamos
sijos geometrija
ir medžiagų rodikliai