kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...

čia ε 0fb – plieno plaušu armuoto betono stiprį atitinkanti deformacija; ε 0 – įprastojo
betono stiprį atitinkanti deformacija.
Panagrinėkime tokį pavyzdį. Turime įprastąjį betoną, kurio stipris f cc = 30 MPa,
o jį atitinkanti deformacija ε 0 = 2,0 · 10 –3 . Šis betonas papildomai armuojamas 1 %
tūrio dalies plieno plaušu užlenktais galais (l fb
/ d fb
= 60; β = 1). Pagal (3.2) formulę
apskaičiuojamas plieno plaušo faktorius:
l fb
RI = V ⋅ ⋅β = 0,01⋅60⋅ 1 = 0,6 .
d
fb
fb
Atitinkamai plieno plaušu armuoto betono stipris ir jį atitinkanti deformacija
padidėtų:
f fbc = fcc
+ 6,913⋅ RI = 30 + 6,913⋅ 0,6 = 34,1[MPa] MPa,
ε =ε + ⋅
-3⋅ = ⋅
-3+ ⋅
-3⋅ = ⋅
-3
0fb 0 1,92 10 RI 2,0 10 1,92 10 0,6 3,152 10 .
Šis paprastas pavyzdys aiškiai parodo plieno plaušo įtaką gniuždomajam betonui:
betono stipris pasikeičia nedaug, tačiau irimas tampa daug plastiškesnis.
3.3. Tamprumo modulis
Betono tamprumo modulis apibūdinamas kaip normalinių įtempių σ c
ir gniuždomojo
betono deformacijų ε c
santykis elastinėje diagramos dalyje (3.4 pav.). Laikoma,
kad tempiamojo betono tamprumo modulis E ct
mažai skiriasi nuo gniuždomojo betono
E c
, t. y. E ct
≈ E c
. Būtina pažymėti, kad tamprumo modulis reglamentuojamas
LST EN 1992-1-1:2005. Dažniausiai taikomas vadinamasis kirstinis (vidutinis) betono
tamprumo modulis, kuriam apibrėžti apytiksliai taikoma 0,3–0,4 f cc
reikšmė. Betono
įtempių ir deformacijų priklausomybė, esant nedideliems (iki 0,4 f cc
) įtempiams,
apytiksliai gali būti aprašyta Huko dėsniu:
σ = E ⋅ε . (3.5)
c c c
Nustatyta, kad dispersinis armavimas neturi didesnės teigiamos įtakos betono
tamprumo moduliui. Dera paminėti, kad dėl netobulos dispersiškai armuoto betono
43
įtempiai σ
ε cc,u
ε cm
ε cc
f ct
ε cr ε ct,u
1
E ct
E cc
1
0,3 f cc
deformacijos ε
f cc
3.4 pav. Betono įtempių ir deformacijų priklausomybė