kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...
kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...
kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
211<br />
Atsveriant tiek antriniams, tiek išilginiams, tiek pagrindiniams plyšiams, betono<br />
tempimo įtempiai perduodami per plyšį, kitaip tariant, egzistuoja tam tikra liekamųjų<br />
įtempių ir plyšio pločio priklausomybė (angl. tension softening). Šis reiškinys<br />
iš esmės paaiškinamas tuo, kad stambesni betono užpildai kerta atsiveriantį plyšį<br />
ir perduoda tempimo įtempius iš vienos plyšio plokštumos į kitą. Schemiškai toks<br />
įtempių pasiskirstymas išilginiame plyšyje parodytas 10.9 pav., d, kur tam tikra tempimo<br />
įtempių σ y<br />
dalis perduodama per plyšio plokštumą.<br />
Ketvirtoji stadija lygiuose armatūros strypuose prasideda iš karto po cheminio<br />
ryšio suardymo. Sukibimo įtempius sudaro tik trinties dedamoji, kuri labiausiai<br />
priklauso nuo šoninio slėgio į betoną. Betono traukumas turi teigiamą įtaką trinčiai,<br />
nes apspaudžia armatūros strypą. Trintį taip pat padidina armatūros paviršiaus<br />
šiurkštumas. Didėjant slinkčiai dėl paviršių dėvėjimosi trinties dedamoji mažėja, kol<br />
strypas visiškai ištraukiamas. Panašus paviršių nusidėvėjimo procesas vyksta ir kai<br />
gelžbetoninis elementas veikiamas ciklinės apkrovos – sukibimo įtempių reikšmė po<br />
kelių apkrovos ciklų pastebimai sumažėja. Kai kurie autoriai siūlo ciklinės apkrovos<br />
veikiamų elementų sukibimo įtempius sumažinti keturis kartus, lyginant su vienkartiniu<br />
apkrovimu (Muttoni, Ruiz 2007).<br />
Rumbuotuosiuose armatūros strypuose ketvirtojoje stadijoje pasikeičia jėgos perdavimo<br />
pobūdis: pasvirę betoniniai spyriai nukerpami ties paviršiumi, einančiu per<br />
rumbelių viršūnes. Šią stadiją nulemia betono kerpamasis stipris, kuris apytiksliai<br />
yra lygus f cs ≈ 2f ct . Dabar galime pagrįsti LST EN 1992-1-1:2005 siūlomą vidutinių<br />
sukibimo įtempių skaičiavimo formulę (10.8), kurioje matomas aiškus ryšys<br />
su ketvirtąja sukibimo įtempių perdavimo stadija. Nukirpus betono paviršių tarp<br />
rumbelių, ištraukimo jėgai toliau priešinasi tik trintis tarp betono paviršių. Trinties<br />
jėgos reikšmė, kartu ir sukibimo įtempiai išlieka pastovūs (τ ≈ 0,15–0,3f ct<br />
) net ir<br />
esant didelėms slinkties reikšmėms (s ≈ 5–20 mm). Kai armatūros slinktis tampa lygi<br />
atstumui tarp rumbelių, besitrinantys betoniniai paviršiai nugludinami ir sukibimo<br />
įtempiai pradeda greitai mažėti – vyksta suirimas ištraukiant strypą.<br />
Atkreiptinas dėmesys į tai, kad, skaičiuojant gelžbetoninių konstrukcijų tinkamumo<br />
ribinį būvį (įlinkius ir plyšio plotį), praktiškai svarbios yra tik nedidelės slinkties<br />
reikšmės s ≈ 0,1–0,3 mm. Ši reikšmė susijusi su plyšio pločio ribojimu, kuris gali būti<br />
apskaičiuotas kaip armatūros slinktis iš abiejų plyšio pusių:<br />
w ≈ 2s. (10.15)<br />
Projektavimo praktikoje priimtinos ribinės plyšio pločio reikšmės nustatomos<br />
atsižvelgiant į <strong>konstrukcijos</strong> tipą ir aplinkos agresyvumo klasę.<br />
LST EN 1992-1-1:2005 leidžiamosios gelžbetoninių konstrukcijų didžiausiojo plyšio<br />
pločio reikšmės yra 0,2–0,4 mm. Tikrinant saugos ribinius būvius (inkaravimo ilgį,<br />
elementų laikomąją galią), priimtos slinkties reikšmės gali būti kur kas didesnės.