kompozitais armuotos betoninės konstrukcijos - Vilniaus Gedimino ...

294 12. Kompozitiniais strypais armuotų konstrukcijų projektavimas: tinkamumo ribinis būvis
x c = 0,0446 m; ,
ε = 4769⋅10 -6.
f
6 žingsnis. Remdamiesi (12.38) formule apskaičiuojame gniuždomojo betono
deformaciją:
xc
ε =ε = ⋅
-6 0,0446
4769 10 ⋅ = 935⋅10 -6
c f
.
d-x
0,272 -0,0446
c
7 žingsnis. Pagal (12.44) formulę apskaičiuojamas pjūvio 2–2 kreivis:
ε
6
c 935⋅10-
κ= = = 21,0 ⋅10- 3
m
-1.
0,0446
x c
Kai ir ankstesniu atveju, pjūvyje 2–2 gaunamos mažesnės armatūros ir betono
deformacijų reikšmės, kartu sumažėja ir pjūvio kreivis. Vidutinis ruožo tarp plyšių
kreivis:
n
1 1
κ= κ =
- - -
∑ ( 25,9 ⋅ 10
3+ 21,0 ⋅ 10
3)
= 23,4 ⋅ 10
3
i
.
2
n i = 1
8 žingsnis. Sijos įlinkis, kai M = 0,6M max (koeficientas k pateiktas 12.2 lentelėje):
⎛ 2 ⎞
δ= κ⋅
2
1 1 1
k l = ⎜ - ⋅ ⎟⋅0,0234⋅ 3,02
= 0,0224 m.
2
⎝8 6 3 ⎠
9 žingsnis. Pagal (12.32) formulę apskaičiuojame tempiamojo betono jėgą, kai
z = l tr
= 6,9 cm:
N ( z) = n⋅π∅⋅2 f ⋅ z = 4⋅3,14⋅0,012⋅2⋅3,41⋅10 ⋅ 0,069 = 70,6 kN.
ct
ct
10 žingsnis. Sprendžiama (12.43) lygčių sistema ir randami pjūvio 2–2 nežinomieji
ε s
ir x c
:
⎧ 1 ⎡ xc
⎤
ε f EA f f + Nct ( z) - ⎢εf ⎥Ec,
eff ⋅bx
⋅ c = 0
⎪ 2 ⎣ d-
xc
⎨
⎦
;,
⎪ ⎡ x ⎤ ⎡2 2 ⎤
ε ⋅ ⎢ -
c
⎥ + ( ) ⋅ ⎢ + ( - ) ⎥ =
⎩
⎪
f Ef Af d Nct z xc h xc
M
⎣ 3 ⎦ ⎣3 3 ⎦
⎧ 1 ⎡ x ⎤
ε ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ - ⎢ε ⎥⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
⎪ -
⎨
⎪ ε ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ - + ⋅ ⋅ + - = ⋅ ⋅
⎪ ⎢
3
⎥ ⎢
3 3
⎥
⎩
⎣ ⎦ ⎣ ⎦
x c = 0,0469 m; ,
ε = 4344⋅10 -6.
f
70 109 4,52 10-
4 3 c
9
f 70,6 10 f 36,8 10 0,282 xc
0
2 ⎣ 0,272 xc
⎦
9 4 3
2 2
70 10 4,52 10-
⎡ xc
⎤ ⎡ ⎤
0,272 70,6 10
3
f xc ( 0,303 xc)
0,6 82, 49 10
11 žingsnis. Sudaroma armatūros deformacijų kitimo funkcija. Kai z = 0,
tai armatūros deformacija ε f,1–1 = 6033 · 10 –6 . Kai z = l tr , armatūros deformacija
ε f,2–2 = 4344 · 10 –6 . Pagal šiuos taškus sudarome tiesės lygtį ε s (z):
6
,