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Rhéologie aux interfaces des matériaux polymères multicouches et ...

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Khalid Lamnawar<br />

INSA de Lyon<br />

GMA. Quant au ce dernier seul, nous avons remarqué qu’il présente un changement de<br />

ligne de base à partir de 250°C, ce qui est la signature <strong>et</strong> fortiori un début d’autoréticulation<br />

<strong>des</strong> groupes époxy<strong>des</strong>. La réactivité de ces systèmes sera amplement<br />

analysée par la suite.<br />

Les analyses thermogravimétriques ont permis de m<strong>et</strong>tre en évidence <strong>des</strong> phénomènes<br />

de dégradation <strong>des</strong> matéri<strong>aux</strong>. Les polyoléfines présentent ainsi un mécanisme de<br />

dégradation qui favorise en premier lieu l’élimination <strong>des</strong> groupements latér<strong>aux</strong><br />

(ramifications). Nous constatons l’importance de la mise en œuvre (<strong>et</strong> les étu<strong>des</strong><br />

théoriques visant l’étude <strong>des</strong> phénomènes comme l’interdiffusion <strong>et</strong> la réaction) <strong>des</strong><br />

matéri<strong>aux</strong> en milieu inerte surtout pour le PA. En outre, la mise en présence <strong>et</strong> la<br />

détermination <strong>des</strong> t<strong>aux</strong> d’impur<strong>et</strong>és résiduelles telles que les monomères, demeurent<br />

nécessaires pour une bonne compréhension <strong>des</strong> mécanismes <strong>aux</strong> <strong>interfaces</strong> dans le<br />

coextrusion <strong>des</strong> <strong>multicouches</strong>. Les résultats de la dégradation seront confrontés avec ceux<br />

de la tenue thermique <strong>des</strong> matéri<strong>aux</strong> dans la partie suivante.<br />

Les résultats obtenus en MFI montrent que le PA6 (1) est très fluide par rapport <strong>aux</strong><br />

autres matéri<strong>aux</strong>. En revanche, les produits à base de PE, PE‐GMA <strong>et</strong> le PA6 (2) semblent<br />

être très visqueux <strong>et</strong> compatibles avec <strong>des</strong> gra<strong>des</strong> type extrusion. Les indices de fluidité<br />

se corrèlent avec les propriétés macromoléculaires <strong>des</strong> différents matéri<strong>aux</strong>.<br />

En outre, l’étude rhéologique <strong>des</strong> matéri<strong>aux</strong> perm<strong>et</strong> d’extraire les conclusions suivantes :<br />

L’évaluation <strong>des</strong> temps caractéristiques <strong>et</strong> la distribution de temps de relaxation par la<br />

spectrométrie mécanique dynamique confirment d’une part la différence de structure <strong>et</strong><br />

en particulier leur polymolécularité. D’autre part, c<strong>et</strong>te caractérisation fine confirme<br />

également la corrélation structure /propriétés rhéologiques. Ainsi, c<strong>et</strong>te étude a permis en<br />

particulier dévaluer les valeurs <strong>des</strong> temps de relaxation qui sont un point clef pour<br />

maîtriser l’interdiffusion <strong>des</strong> <strong>polymères</strong>.<br />

Les propriétés rhéologiques <strong>des</strong> matéri<strong>aux</strong> PE, PE‐GMA seuls ainsi que leurs mélanges<br />

ont été investiguées par rhéométrie dynamique. Les courbes d’écoulements de ces<br />

matéri<strong>aux</strong> ont été comparées par la suite <strong>aux</strong> PA6 (1) <strong>et</strong> PA6 (2). Nous notons en<br />

particulier la caractère Maxwellien du PA6 (1) comparé <strong>aux</strong> autres matéri<strong>aux</strong> PE, PE‐<br />

GMA <strong>et</strong> le PA6 (2) qui sont plutôt pseudoplastiques. Le PA6 (2) présente un<br />

comportement rhéologique identique <strong>aux</strong> PE <strong>et</strong> PE‐GMA. Par ailleurs, <strong>et</strong> conscient que<br />

les paramètres rhéologiques dépendent également de la température, les énergies<br />

d’activation ont été également évaluées à partir de la construction <strong>des</strong> courbes<br />

maîtresses.<br />

Les paramètres <strong>des</strong> lois de comportements (Carreau‐Yasuda <strong>et</strong> White M<strong>et</strong>zner) <strong>des</strong><br />

différents matéri<strong>aux</strong> de l’étude ont été également identifiés <strong>et</strong> déterminés pour mener à<br />

bien les étu<strong>des</strong> de simulation dans la partie D. Les valeurs théoriques concernant le<br />

temps de relaxation sont ainsi obtenues par corrélation <strong>des</strong> courbes expérimentales pour<br />

être utilisées par la suite pour l’élaboration <strong>des</strong> cartes de stabilités théoriques du procédé<br />

de coextrusion.<br />

Les différences d’élasticité <strong>des</strong> matéri<strong>aux</strong> à partir de leur première différence de<br />

contrainte normale ont été mesurées par les étu<strong>des</strong> rhéologiques en Cône‐plan. Les deux<br />

Partie B<br />

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