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Chapitre 4 : Application des méthodes à certains services énergétiques
surdimensionnement (notoire), soit finalement la présence d’huile à l’évaporateur.
L’hypothèse d’un débit de fluide frigorigène limité par une obstruction a été écartée en
contrôlant l’absence de froid au détendeur ainsi que sur la ligne liquide.
La température de retour Tfcee oscille autour de 12 °C, consigne implémentée dans la
régulation. Cette dernière ainsi que sa sonde de température ne semblent donc pas présenter
de défaut. Lorsque le groupe fonctionne, la température de départ Tfcse de l’eau est bien
assurée à 7 °C, ΔT7 est donc bien en accord avec les valeurs usuelles. L’évaporateur semble
donc transférer correctement la puissance frigorifique à l’eau.
Les températures de départ Tfcse de l’eau glacée et d’évaporation Tevap précédentes permettent
d’estimer ΔT8b à 17 °C. Cette valeur est plutôt éloignée des valeurs courantes de 4 à 6 °C. Le
problème peut être du au non-retour d’une partie de l’huile au compresseur qui reste alors à
l’évaporateur. Ceci est la conséquence du fonctionnement en courts cycles du compresseur,
explicable par son important surdimensionnement.
Ce fonctionnement dégradé semble être le résultat direct du surdimensionnement du groupe
frigorifique. Toutefois, il ne faut pas écarter l’hypothèse d’un manque de fluide frigorigène.
En effet, le second circuit, à l’arrêt, semblait sous-chargé d’après les pressions aberrantes
relevées aux manomètres basse et haute pressions. Cet état laisse penser que les vérifications
contractuelles ne sont pas toujours réalisées. D’un point de vue général, le groupe frigorifique
est d’ailleurs en mauvais état. Ses plaques de protection ont été ôtées, laissant les organes en
proie aux intempéries. Son condenseur est également assez encrassé.
Pompe de distribution de l’eau glacée
En toiture, le calorifuge du réseau hydraulique est en mauvais état à certains endroits. Dans le
bâtiment, aucune souillure ne témoigne de l’existence de fuites. La pompe fonctionne
correctement et sans bruit particulier. Le manomètre installé permet de mesurer une pression
différentielle Δppomp de 1,55 bars. L’intensité électrique absorbée Ipomp par la pompe est de
4,55 A, valeur bien inférieure à l’intensité électrique maximale (6,6 A) tolérée. Compte tenu
de l’architecture du circuit (pompe à vitesse fixe et débits dans les batteries régulés par vannes
3-voies), nous en déduisons que l’intensité mesurée ponctuellement reste fixe toute l’année
aux légères variations de pertes de charge près.
Centrale de traitement de l’air
Mis à part l’affichage de la pression différentielle du filtre primaire et des températures
d’entrée et de sortie de l’eau dans la batterie, aucun autre appareil de mesure n’est installé sur
l’installation. La maintenance doit donc se limiter au relevé des puissances électriques
absorbées par les ventilateurs, au nettoyage ou au changement des filtres dès que les pertes de
charges atteignent un certain seuil ainsi qu’au contrôle des paramètres de fonctionnement. Son
application effective nous est inconnue mais la centrale de traitement de l’air est en parfait
état d’entretien. L’encrassement des filtres est normal et les ventilateurs sont en bon état, leurs
courroies respectives ne sont pas abîmées et aucun bruit anormal n’a été détecté.
L’environnement de la centrale permet d’intervenir facilement et reste propre.
La salle de réunion principale étant inoccupée et la température extérieure encore faible
(23 °C), la vanne 3-voies de la batterie froide est naturellement en by-pass et la CTA ne
fournit pas de froid. Il nous a été impossible de forcer le thermostat de la salle pour lancer la
climatisation. Les registres de la CTA sont en configuration « recyclage », l’apport d’air neuf
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