PDF, 15 MB, Datei ist nicht barrierefrei - Asse II

B IfG 19/2003 Rev. 02
Tragfähigkeitsanalyse des Gesamtsystems der Schachtanlage Asse
in der Betriebsphase
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Anteilen integriert. Weiterhin wirkt der Standlaugendruck entsprechend des zeitlichen
Ablaufes in [1].
Der im Teufenniveau 553 m in Anlage 94 bis Mitte 2011 berechnete mittlere
Systemwiderstand mit etwa 11,5 MPa bei einer als Randbedingung wirkenden
Deckgebirgsverschiebungsrate von 150 mm/a (siehe obige Ausführungen) schließt zeitlich
an die Anlage 84 an. Die Tragwiderstände der 574-m-Sohle in Anlage 95 unter der gleichen
Randbedingung sind geringfügig höher. Im Modell besteht hinsichtlich der konstanten
Tragwiderstände Konsistenz zwischen dem Systemwiderstand, resultierend aus der
Restfestigkeit des skleronomen und dem Deformationswiderstand des viskosen (rheonomen)
Stoffansatzanteils, sowie der Verschiebungsrate des Deckgebirges.
Ab Mitte 2011 (Zeitpunkt entsprechend Einleitungskonzept) wird im Modell die Wirkung des
Schutzfluides angenommen und der rheonome Kriechanteil mit einem Faktor 5 versehen. Im
Ergebnis kommt es bei einer weiterhin konstanten Deckgebirgsverschiebungsrate von
150 mm/a zu einem Abfall des Systemwiderstandes (die Tragelemente weichen der
Beanspruchung mit verstärkten Kriechdeformationen aus). Dieser Abfall wäre in situ zu
erwarten, wenn im Deckgebirge Festigkeitsreserven zur Aufnahme dieser Spannungen
existieren würden. Da das Deckgebirge aber konservativ (Obergrenze der
Deckgebirgsmobilität) nicht in der Lage ist, diese Spannungsanteile zu übernehmen und die
Südflanke als Traggewölbe zu überspannen (groß- und kleintektonische Gliederung, bisher
nahezu vollständige Übertragung der untertägigen Verschiebung an die Tagesoberfläche,
hydraulische Wirkungen), entspricht dieses Modellergebnis nicht der Standortsituation und
es wird in unterschiedlichen Fallstudien die Deckgebirgsverschiebungsrate gesucht, unter
der wieder Konsistenz zwischen dem Systemwiderstand, resultierend aus der Restfestigkeit
und dem viskosen Deformationswiderstand (jetzt mit geringerer Viskosität), und der
Verschiebungsrate des Deckgebirges besteht. Unter der Befeuchtungswirkung ist dies bei
einer Verschiebungsrate von etwa 1 m/a der Fall. Daraus ist zu schlussfolgern, dass unter
der Modellannahme eines „mobilen“ und vollständig auf der Südflanke aufliegenden
Deckgebirges das verstärkte Kriechvermögen infolge Befeuchtung zu einer
Deckgebirgsverschiebungsrate in dieser Größenordnung führen wird. Die Obergrenze der
Verschiebungsberechnung des 2D-Modells ist damit bestätigt.
Der Grenzfall eines sich nicht selbst tragenden, sondern auf der Südflanke aufliegenden
Deckgebirges kann nach allen bisherigen Beobachtungen der Standortüberwachung
(Übertragungsfaktor bis übertage von 90 %, Mikroseismik im Oberen Buntsandstein) nicht
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