PDF, 15 MB, Datei ist nicht barrierefrei - Asse II

B IfG 19/2003 Rev. 02
Tragfähigkeitsanalyse des Gesamtsystems der Schachtanlage Asse
in der Betriebsphase
55
−4
() ε&
= 10 , ⋅10
⋅exp
( 0,
4 ⋅ σ )
feucht
−1
() ε&
in d
feucht
diff
(5.19)
eingegrenzt werden. Mit einer Kurvenanpassung lassen sich für die beiden Ansätze die
folgenden Parameter für das Maxwell-Modell finden (analog zum Steinsalz bleibt bei den
beabsichtigten langzeitigen Konvergenzberechnungen bis zum Ende der Betriebsphase das
Kelvin-Modell ausgeschaltet):
trockener Carnallitit:
Elastischer Schermodul
G M = 7,
4 GPa
Maxwell Viskosität
η M
5
0
= 5 , 79 ⋅10
MPa ⋅ d = 139 , ⋅10
Spannungsexponent m = 0, 16
7
MPa ⋅h
Carnallitit nach Befeuchtung:
Elastischer Schermodul
G M = 7,
4 GPa
Maxwell Viskosität
η M
4
0
= 1 , 16 ⋅10
MPa ⋅ d = 2,
78 ⋅10
Spannungsexponent m = 0, 16
5
MPa ⋅h
5.3 Stoffansatz und Materialparameter zur Modellierung des Versatzdruckverhaltens
vor und nach der Schutzfluideinleitung
Die im Abschnitt 4.3 dargestellten Versuche am Fremdversatz gestatten die Festlegung einer
mechanischen Zustandsgleichung für den gefluteten Versatz, die das Kompaktionsverhalten
und den sich aufbauenden Versatzdruck in Abhängigkeit von der Porosität bei der
Schutzfluideinleitung und seiner Restporosität, d. h. seiner maximalen Kompaktierbarkeit
wiedergibt:
p
V
0,125
0,5
⎛ ε&
⎞ ⎛
V
φ ⎞
0
− φ
&
V
= p*
⋅
⎜
⎟ ⋅
⎜
(5.20)
ε&
0
φ − φR
( φ,
ε )
⎝
⎠
⎝
⎟ ⎟ ⎠
mit φ R = 2,5 % (Restporosität),
0
= 1,5 ⋅10
sec
−14
−1
ε& und p * = 1 MPa.
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