PDF, 15 MB, Datei ist nicht barrierefrei - Asse II

B IfG 19/2003 Rev. 02
Tragfähigkeitsanalyse des Gesamtsystems der Schachtanlage Asse
in der Betriebsphase
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sich das südliche Widerlager des Stützgewölbes im Deckgebirge wieder aufbauen. Bis dahin
ist eine erhöhte Mobilität des Deckgebirges vorhanden. Im Ergebnis der viskosen und
plastischen Deformationen im Abbausystem ist es bis zur Gegenwart zu
Gebirgsspannungsumlagerungen (Lastabtrag) auf das benachbarte südliche Deckgebirge
gekommen. Dieses hat unter der Wirkung anstehender Deckgebirgslösungen gleichfalls mit
lokalen Festigkeitsüberschreitungen in geologisch angelegten Trennflächen bzw. mit der
Ausbildung von Scherbändern in den Schichten des Oberen Buntsandsteins reagiert, was zu
einer Verringerung der Eigentragfähigkeit im die Südflanke überspannenden
Deckgebirgsgewölbe und damit zu einer höheren Belastung des Abbausystems führte. Es ist
deshalb von einem komplexen Tragsystem Grubengebäude – Deckgebirge auszugehen,
dessen Wechselwirkungen auch wesentlich den Konvergenzprozeß bis in die
Nachbetriebsphase bestimmen werden.
Die verringerte minimale Druckeinspannung konnte im Grubengebäude in einer Vielzahl von
Spannungssondierungen nachgewiesen werden. In der Steinsalzbarriere zum Deckgebirge
besitzt diese abgesenkte minimale Druckeinspannung, wie später noch zu diskutieren ist,
Konsequenzen hinsichtlich des Minimalspannungskriteriums.
Der im Rechenmodell ausgewiesene Versatzdruckaufbau in Anlage 67 stimmt gleichfalls mit
den In-situ-Messungen entsprechend [13] überein.
8.2.2 Dreidimensionale Modellrechnungen
Als Vergleichsgröße für die Gültigkeit des dreidimensionalen Rechenmodells diente die
horizontale Nord-Südverschiebung eines Punktes P 1 an der südlichen Baufeldgrenze im
Teufenniveau z(P 1 ) = 556 m (Anlage 68). Die berechnete horizontale Verschiebung im Punkt
P 1 wird in Anlage 68 mit der In-situ-Verschiebung des Polygonpunktes 553001 ab 1980
verglichen. Die Übereinstimmung ist gut.
Die berechnete horizontale Pfeilerstauchung für den Gesamtzeitraum ab 1950 liegt im Jahr
2003 bei etwas mehr als 8% und die horizontale Konvergenz in der Mitte der Abbaukammer
beträgt ca. 10%.
Die in der Anlage weiterhin ausgewiesenen Deformationsraten ab 1980 belegen gleichfalls
eine gute Übereinstimmung des Modellergebnisses mit der markscheiderisch
dokumentierten Situation im Bereich der 553 mS bis zum gegenwärtigen Zeitpunkt.
Die Entwicklung eines Schwebenbruches ist in Anlage 69 dargestellt. Modellelemente mit
großen plastischen Deformationen verursachen auf Grund der Elementverzerrung
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